Плотность потока тепловых потерь

Количество тепла, полученное от греющей поверхности в первый период сушки, расходуется на испарение влаги и на потери тепла конвекцией и лучеиспусканием открытой поверхностью материала в окружающую среду. Доля этих потерь в общем расходе тепла весьма невелика [Л. 17, 52], поэтому ими вполне можно пренебречь. Тогда плотность потока тепла д может быть определена по интенсивности сушки в первый период т [c.70]

Поэтому плотность потока тепла от греющей поверхности к материалу, которую можно определить из основного уравнения кинетики сушки или по скорости сушки, пренебрегая потеря.ми тепла в окружающую среду, будет являться функцией также угла поворота 9(ф). Температура в стенке вальца меняется как по радиус- [c.181]

Одной из характерных особенностей процесса контактной сушки в первом периоде является постоянство скорости сушки и температуры в каждом данном сечении материала независимо от времени процесса, следовательно, плотность потока тепла остается неизменной по времени в любом сечении материала. Эта особенно сть обусловлена тем, что при контактной сушке тепло сообщается влажному материалу только от греющей поверхности и транспортируется к открытой поверхности материала с последующей отдачей его в окружающую среду. Количество тепла, полученное от греющей поверхности, в первом периоде сушки расходуется на испарение влаги и на потери тепла лучеиспусканием и конвекцией открытой поверхностью отливки в окружающую среду. Доля этих потерь в общем расходе тепла невелика и составляет максимально 3—5%, так что ими можно пренебречь. [c.273]

ООО а см, ток в индукторе доходит до сотен (у печей малой емкости) и тысяч ампер при средней плотности тока порядка 20 о/л/.и , поэтому электрические потери в индукторе при плавке черных металлов достигают 20—30% полезной мощности печи. К этому надо прибавить довольно значительный поток тепла к индуктору от расплавленного металла в тигле, т. е. тепловые потери через стенки тигля. Все эти потери необходимо удалять от индуктора во избежание перегрева его. [c.187]

Плотность теплового потока, равную потере тепла с I поверхности стенки, определяем по формуле (11-14) [c.374]

Адиабатические реакторы. Использование общей модели (IX.20) позволяет производить расчеты и адиабатических реакторов. В режиме, близком к адиабатическому, работает большинство технических аппаратов с теплоизоляцией. Расчеты тепловых потоков через наружную стенку реакторов показывают, что при условиях высокотемпературной регенерации потери тепла вызывают снижение температуры реакционной смеси на величину, соизмеримую с ошибкой измерения (—5°). Проведенные в ряде работ [16—20] оценки изменения по длине адиабатического реактора теплот процессов, плотностей и теплоемкостей реагирующих веществ указывают на целесообразность учета такого изменения, если перепад температуры в реакторе не ниже 100 °С. [c.315]

Для нагреваемой вертикальной поверхности, расположенной в воздухе с температурой 20 °С, при ступенчатом изменении подводимого теплового потока найти длительность режима одномерной теплопроводности и режима нестационарной конвекции. Высота поверхности 30 см, теплоемкость 102 Дж/(м -К) на сторону, а плотность подводимого теплового потока составляет 63 Вт/м на сторону. Потерями тепла на излучение стенки пренебречь. [c.469]

Если плотность лучистого потока по облучаемой поверхности материала составляет Е Вт/м , а коэффициент поглощения лучистой тепловой энергии равен А, то за время Л материал поглотит количество тепла, равное АЕР,4х. Это количество тепла расходуется иа нагревание материала, испарение влаги и компенсацию потерь. Обозначив количество, удельную теплоемкость и температуру материала соответственно через О, с и I, напишем уравнение теплового баланса сушилки [c.674]

Тепловой баланс аппарата гидротермального синтеза существенно зависит от способа его крепления и монтажа. Так, значительные потери тепла (-20%) происходят через крепежные и монтажные элементы. С теплотехнической точки зрения предпочтительнее крепление сосуда в его верхней части — это больше соответствует структуре распределения температур в реакционной полости при гидротермальном синтезе. Однако на практике реализовать эту схему для крупногабаритных сосудов бывает нелегко, и зачастую предпочитают крепить сосуд в зоне нижнего торца корпуса. При этом необходимо особое внимание обратить на сведение к минимуму тепловых потоков по монтажным конструкциям за счет установки специальных теплоизоляционных подкладных элементов, сокращению поверхностей контакта между металлическими элементами и т. п. На рис. 93 приведены диаграммы распределения плотностей тепловых потоков с боковой поверхности промышленного аппарата емкостью 1,5 м . Первая диаграмма относится к случаю крепления сосуда в нижней зоне без специальной теплоизоляции монтажных элементов вторая — то же с дополнительной теплоизоляцией в зоне опоры третья — к случаю крепления сосуда в верхней зоне. [c.274]

В циклонных реакторах с водоохлаждаемой гарниссажной футеровкой потери тепла с охлаждающей водой составляют заметную долю в тепловом балансе. Даже в довольно крупных циклонных реакторах (с агрегатной нагрузкой 4 т/ч) эти потери могут достигать 7%, а в более мелких реакторах (с нагрузкой 0,25—0,5 т/ч) — 12—15%. Под воздействием агрессивного расплава первоначальная толщина футеровки уменьшается, она пропитывается расплавом металлические шипы обгорают. Аналитический расчет плотности теплового потока через такую [c.165]

Абсолютные потери тепла в окружающую среду возрастают также с повышением температуры процесса обезвреживания прн увеличении плотности теплового потока через ограждения реакторов. Согласно экспериментальным данным, плотность теплового потока для гарниссажных водоохлаждаемых футеровок циклонных реакторов при повышении температуры отходящих газов с 900 до 1300 °С возрастает примерно в 1,7 раза (см. рис. 5.4). Следовательно, эксплуатация реакторов с повышенной температурой отходящих газов приводит к перерасходу топлива также и вследствие роста потерь тепла в окружающую среду. Это иллюстрируется графиками на рис. 5,9. Для промышленных циклонных реакторов, работающих ири обычных режимных параметрах (/о.г = = 950 С, а=1,1. Ог,,с = 0,07 Q > ), повышение температуры отходящих газов с 950 до 1300 " С сопровождается увеличением расхода топлива вдвое. [c.168]

Среднюю термическую сажу (МТ) производят по этому методу с выходом до 250 кг на 1000 ж природного газа. Около 90% газа в период сажеобразования разлагается в генераторе. Тонкую термическую сажу (FT) производят аналогичным способом, за исключением того, что исходный природный газ разбавляют водородом из предыдущего цикла. Обычно применяют смесь, содержащую 1/3 природного газа и 2/3 водорода. Природный газ можно разбавлять и другими двухатомными газами. Вследствие некоторой потери тепла при этом выход тонкой термической сажи ниже, чем средней термической. Чтобы увеличить выход тонкой и средней термической саж применяется предварительный подогрев воздуха, подаваемого в генератор. Производство тонкой термической сажи требует больше фильтров на единицу продукции из-за большего объема газового потока. Насыпная плотность термических саж составляет 480 /сг/ж , поэтому в течение многих лет их упаковывали в негранулированном виде. В настоящее время термические сажи выпускают и в гранулированном виде. [c.248]

Заметим, что аналогичный расчет в пренебрежении изменением плотности дает относительный разогрев при воспламенении 6 2В , т. е. тот же порядок величины, что и при учете изменения плотности. С качественной стороны полученные результаты аналогичны соотношениям общей теории теплового режима горения. Это относится и к учету теплоотдачи от фронта пламени излучением. Опуская детали расчета, укажем, что дополнение граничного условия (6-3) еще одним членом — потерей тепла излучением — приводит к новым (теплообменным) условиям воспламенения и потухания. Физически это означает, что срыв горения возможен как при очень малых значениях скорости потока (большие ), когда роль теплоотдачи велика, так и при интенсификации процесса по скорости, когда процесс при условиях, близких к адиабатным, переходит из диффузионной области в кинетическую. Подробнее об этом изложено в работе [Л. 21 ]. [c.122]

Расчеты параметров процесса развития лунки для алюминия (табл. 9) показывают, что по сравнению с одномерной трехмерная модель дает меньшие значения температуры и скорости перемещения поверхности сублимации при этом для скорости отличие более существенно, чем для температуры. Причина уменьшения Тд в. V заключается в том, что через поверхность параболоида в твердый материал уходит больше тепла, чем через плоскую поверхность сублимации. При увеличении плотности потока энергии и сохранении Ро = onst все большая часть поступающей энергии идет на сублимацию, а доля потерь за счет теплопроводности уменьшается. Поэтому, если q велико, то одномерная и трехмерная модели приводят к близким результатам. [c.170]

Р, Р или % представляет зону источника или стока Р—давление, атмосферы — парциальное давление излучающего газа —общее давление Р Р т ) — парциальное давление СОг (НгО) р— число зон в замкнутой области, включающей как поверхности с источниками и истоками, так и адиабатические поверхности д—тепловой поток, ккал1час — потери тепла камерой сгорания в окружающую среду Я—относительная плотность потока, безразмерная величина [c.84]

Растворитель, выводимый с верха разделителя, имеет достаточно высокую температуру, превышающую на 30-60°С температуру в экстракционной колонне, в то же время имеет высокие значения плотности и коэффициента теплопроводности. Все это позволяет осуществить эффективный теплообмен между потоком растворителя из разделителя и потоками деасфальтизатного и асфальтного растворов из экстрактора в теплообменниках 3, 6 и /тилизировать таким образом основную часть тепла растворителя. Кроме того, коэффициент вязкости растворителя, находящегося в сверхкритических условиях, очень низок, он практически равен коэффициенту вязкости газообразного растворителя, поэтому потери давления в теплообменниках 3, б невелики. [c.314]

Метод С. Г. Чуклина также имеет целый ряд допущений, которые сводятся к усреднению величин, измененных за рассматриваемый промежуток времени температуры поверности инея 0,, его плотности Рин и коэффициента влаговыпадения однако это достаточно корректное допущение в физической модели процесса выпадения инея. Кроме того, в сравнении с предыдущим методом в нем не применяются трудновычисляемые значения коэффициента испарения 3 и площади поверхности продуктов цр, но в расчет входят величины, характеризующие взаимосвязь процесса тепло- и массопереноса между воздухом и приборами охлаждения, что позволяет проводить прогноз усушки продуктов для вновь проектируемых камер и определять ее величину для эксплуатируемых камер по известным характеристике охлаждающей системы и режиму эксплуатации. Причем этот метод также пригоден для расчета усушки при охлаждении и замораживании пищевых продуктов. Метод расчета усушки по тепловлажностному отношению наиболее удобен для практических расчетов, так как для расчета потерь продукта достаточно определить величину общего теплового потока и значение коэффициента, характеризующего изменение состояния воздуха в процессе тепло- и массообмена. В этом методе основными допущениями являются следующие усушка в начале и конце процесса протекает с одинаковой скоростью и угловой коэффициент можно рассчитать заранее в зависимости от параметров процесса. [c.159]

Весьма перспективно для химической технологии теплообмен ное устройство, называемое теплопроводом. Оно пред ставляет собой полностью закрытую металлическую трубу с лю быми профилями сечения, футерованную каким-либо пористо капиллярным материалом (фитилем), например, шерстяной тканью, стекловолокном, сетками, пористыми металлами, полимерами, керамикой и т. п. В полость трубы подается теплоноситель в количестве, достаточном для полной пропитки фитиля. Температура кипения теплоносителя должна обеспечивать отвод тепла (путем испарения) из охлаждаемого рабочего пространства химического реактора или другого аппарата интервал зон температуры — от какой угодно низкой до 2000 °С. В качестве теплоносителя используют металлы (Сз, К, На, Ы, РЬ, А и др.), высоко кипящие органические жидкости, расплавы солей, воду, аммиак, жидкий азот и др.). Предпочтительны жидкости с высокой скрытой теплотой испарения, большим поверхностным натяжением, низкими плотностью и вязкостью. Трубка одной своей частью располагается в зоне отвода тепла, а остальной частью — в зоне конденсации паров. Пары теплоносителя, образовавшиеся в первой зоне, конденсируются во второй зоне, а конденсат возвращается в первую зону под действием капиллярных сил фитиля. Благодаря большому количеству центров парообразования резко падает перегрев жидкости при ее кипении и значительно возрастает коэффициент теплоотдачи при испарении (в 5—10 раз). Особенностью теплопровода является очень высокая эффективная теплопроводность вдоль потока пара (на 3—4 порядка больше, чем у серебра, меди и алю.миния), что обусловлено низким температурным градиентом вдоль трубы. Мощность теплопровода определяется капиллярным давлением, компенсирующим потери напора парового и жидкостного потоков. [c.336]

Часть падающего на объект лучистого потока поглощается, другая часть, возможно, пропускается и оставшаяся часть — отражается объектом. Что касается глаза, то для него поглощенная и пропущенная части потока потеряны. Пропущенная часть распроотраняется в направлениях от наблюдателя, а поглощенная часть превращается в тепло — иной вид лучистой энергии, невос-принимаемый органом зрения. Отраженная в направлении глаза часть потока создает цветовой стимул и является, собственно, предметом рассмотрения. Цветовой стимул полностью определяется спектральной плотностью энергетической яркости объекта. [c.256]

Основным параметром температурного режима работы надфурменной части ванны является среднемассовая температура содержащихся в ней продуктов, так как из-за их интенсивного перемешивания температурное поле газожидкостной среды практически однородно. Температуру в барботажном слое определяют экспериментально, измеряя с помощью термопар погружения, или рассчитывают по данным материального и теплового балансов плавки, которые обычно составляют для тех периодов, когда в течение длительного времени непрерывной работы печи ее режимные параметры остаются неизменными во времени. Потери тепла через стенки водоохлаждаемых кессонов определяют эмпирическим путем. По данным измерений плотность теплового потока, отводимого через кессоны, составляет величину порядка 110-303 кВт/м . Количество тепла, теряемого через неохлаждаемую футеровку, нетрудно определить, используя расчетные методы. [c.464]

Холодная стекломасса имеет большую плотность по сравнению с нагретой до более высоких температур. Для того чтобы эти объемы находились в равновесии, более горячий столб (Я ) должен быть выше холодного (Я ) (рис. 11.52). В результате на поверхности ванны возникнет переток расплава от более нагретого участка к менее на-фетому, а внизу наоборот. В поперечном направлении, вследствие соответствующего распределения температур в факеле и охлаждающего действия стен, температура падает от центра к стенам. Такие температурные условия в слое стекломассы создают два основных конвективных потока продольный с двумя ветвями, направленными к загрузочному и выработочному концам печи, и поперечный, направленный к стенам. Одна ветвь продольного потока у зафузочного кармана, охлаждаемая шихтой, опускается вниз и течет в глубинных слоях по направлению к выработочному концу печи, а в зоне температурного максимума поднимается к поверхности, замыкая цикл движения стекломассы к зафузочному карману. Вторая ветвь продольного потока, направляющаяся к зоне вьфаботки, опускается в конце рабочей части, а затем двигается вдоль дна варочного бассейна в направлении зафузочного кармана, и также поднимается к поверхности в зоне температурного максимума, образуя выработочный цикл потоков. Продольные конвективные потоки стекломассы способствуют ее гомогенизации и усреднению, а также переносят тепло, необходимое для подофева шихты снизу у загрузочного кармана и для покрытия потерь в окружающую среду кладкой бассейна. [c.556]

Потери тепла в окружающую среду через кирпичную футеровку в тепловом балансе промышленных циклонных реакторов весьма малы (обычно менее 1%). Для вертикальных цпклонных реакторов плотность теплового потока q от обшпвкн в окружающую среду имеет следующие значения [274] [c.165]

Другие факторы остаются без изменения. Часть общей энергии, расходуемой на джоулево тепло, увеличивается с увеличением силы тока для данного аппарата ввиду того, что количество выделяющегося джоулева тепла пропорционально квадрату силы тока, а перенос соли пропорционален лишь первой степени силы тока. Таким образом, энергия, необходимая для получения данного количества продукта, в некоторой степени находится в зависимости от производительности аппарата. Чем меньше установка, тем больше расход энергии на единицу продукция. Для любой установки есть верхний предел нроизБОдительности. Этот предел определяется максимально допустимой плотностью тока, которую можно дать для мембраны. Так как затраты на установку для электродиализа весьма значительны, то промышленные предприятия работают при относительно высоких скорости потока и плотности тока. В таких условиях потери энергии на преодоление омического сопротивления значительно больше, чем за счет поляризацигг. Поэтому следует применять мембраны [c.150]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология