Целевой компонент

Насыщенный абсорбент поступает в турбину 3, где снижается его давление с давления абсорбции до давления десорбции. Турбина 3 служит приводом насоса, что существенно снижает энергетические затраты на перекачку абсорбента. Насыщенный абсорбент после снижения давления поступает в теплообменник 5 с целью повышения его температуры и далее в верхнюю часть десорбера 6. В нижнюю часть десорбера 6 подается горячий десорбирующий агент VI, предназначенный для снижения парциального давления целевых компонентов в газовой фазе с целью повышения движущей силы массопередачи. Из верхней части десорбера 6 уходят целевые компоненты V, из нижней — регенерированный абсорбент III. Регенерированный абсорбент после рекуперации теплоты в теплообменнике 5 через промежуточную емкость 4 насосом через воздушный или водяной холодильник 2 возвращается в абсорбер 1. [c.72]

Процесс десорбции осуществляется в массообменных аппаратах, называемых десорберами, конструктивно мало отличающихся от абсорберов. Абсорбент, освобожденный в процессе десорбции от целевых компонентов, называется регенерированным. Регенерированный абсорбент после охлаждения снова подается насосом на абсорбцию. Таким образом, получается замкнутый абсорбционно-десорбционный процесс. [c.71]

Понятие коэффициента извлечения. Эффективность абсорбционно-десорбционных процессов характеризуется коэффициентом извлечения целевого компонента из газо-78 [c.78]

Поверхность контакта фаз, зависящая от гидродинамики процесса, относится к управляемым переменным (например, расход газа и жидкости). Эти параметры в процессе эксплуатации могут изменяться в достаточно широких пределах, но их значения не должны выходить за пределы допустимых. По суш,е-ству, спроектировать массообменный процесс — это так организовать поверхность контакта фаз и управлять ею, чтобы обеспечить заданную степень извлечения целевых компонентов при изменяющихся условиях эксплуатации. Однако необходимо заметить, что пока не существует удовлетворительных ни физических, ни математических моделей, позволяющих надежно определять вклад конструктивных и гидродинамических факторов в организацию массообменной поверхности. И поэтому всякий раз приходится прибегать к сугубо эмпирическим методам. [c.56]

В зависимости от состава нефти, варианта ее переработки и особых требований к топливным ц масляным фракциям состав продуктов установок первичной перегонки нефти может быть различным. Так, при переработке типовых восточных нефтей, получают следующие фракции (с условными пределами выкипания по преимущественному содержанию целевых компонентов) бензиновые н. к. —140 °С (180 °С) керосиновые 140 (180) —240 С дизельные 240—350 °С вакуу мный дистиллят (вакуумный газойль) 350— 490 °С (500 °С) или узкие вакуумные масляные погоны 350— 400 °С 400—450 и 450—500 °С тяжелый остаток— гудрон>490°С (500°С). [c.148]

Анализ приведенных данных показывает, что по схеме а во всех случаях меньше энергии, но больше число тарелок. При этом разница тем больше, чем меньше относительная летучесть компонентов разделяемой смеси и больше целевых компонентов в продуктах. Состав сырья по-разному влияет на достигаемую экономию энергии, которая может меняться от 10 до 80%. [c.121]

Поточная схема процессов изомеризации легких парафиновых и ароматических углеводородов показана на рис. 1У-33. Процесс изомеризации протекает в среде водорода и. включает стадию реакции и две стадии разделения продуктов реакции —в сепараторе и в ректификационных колоннах. Изомеризация легких парафиновых и ароматических углеводородов протекает при умеренно низких температурах, поэтому продукты реакции получаются в жидкой фазе. В сепараторе от жидких продуктов реакции отделяется циркулирующий водород, затем в ректификационных колоннах изомеризат разделяется на целевые компоненты. Непревращенное сырье рециркулирует в реактор. [c.243]

Обработанная серной кислотой масляная фракция разделяется на два слоя верхний (кислое масло), содержащий целевые компоненты, незначительное количество продуктов реакций и кислоты, растворенные в масле нижний слой, содержащий продукты реакций, избыток кислоты и масло, механически увлеченное в нижний слой. [c.276]

Исходный (сырьевой) газ I (рис. 21) подается в нижнюю часть абсорбера /. Поднимаясь в верх абсорбера, газ контактирует с абсорбентом, стекающим по тарелкам (насадке) сверху вниз, и в результате массообмена целевые компоненты из газа переходят в жидкость-абсорбент. С верха абсорбера уходит газ [c.71]

Количество целевого компонента, поглощенное абсорбентом, [c.72]

II, освобожденный от целевых компонентов, снизу — насыщенный абсорбент IV. [c.72]

В процессе абсорбции теплота вносится в аппарат и выносится из него только потоками газа и абсорбента. Но при поглощении целевых компонентов абсорбентом выделяется так называемая теплота абсорбции, теплота растворения. Количество теплоты абсорбции пропорционально количеству поглощенных компонентов. [c.75]

Пусть в абсорбер 1 (см. рис. 21) поступает газообразная смесь, состоящая из газа-носителя в количестве G и целевого компонента, относительная концентрация которого в газе-носителе составляет С верха абсорбера поступает абсорбент L в смеси с целевым компонентом, относительная концентрация которого составляет хц. Газообразная фаза-носитель и абсорбент в процессе массообмена не изменяются. Изменяется лишь содержание целевого компонента в них. Относительная концентрация целевого компонента в газовой фазе на выходе из абсорбера уменьшается до ук, в жидкой же фазе на выходе из абсорбера увеличивается до Хк. [c.72]

Количество М целевого компонента, ушедшее из газовой фазы, [c.72]

Пусть заданы начальная и конечная концентрации целевого компонента в газовой фазе и начальная концентрация в жидкой фазе. Конечная концентрация целевого компонента в жидкой фазе (абсорбенте) и расход абсорбента должны быть определены. [c.74]

Процесс десорбции (регенерации) абсорбента прямо противоположен процессу абсорбции. При десорбции из насыщенного абсорбента отпариваются целевые компоненты, т. е. из жидкой фазы переводятся в газовую. Газовая фаза в десорбере создается подачей в нижнюю часть аппарата инертного газа (газа отпарки). Если счет тарелок в десорбере вести снизу вверх, а фактор абсорбции заменить фактором десорбции (отпарки) 8 = то можно получить формулу десорбции, аналогичную [c.82]

Компоненты, поглощенные в процессе абсорбции, должны быть выделены из насыщенного абсорбента в процессе десорбции. В результате десорбции получаются целевые компоненты в виде продукта и регенерированный абсорбент, возвращаемый в процесс абсорбции. Чем полнее отпарены целевые компоненты из абсорбента, тем выще коэффициент извлечения их в процессе абсорбции. Чтобы целевые компоненты могли перейти в процессе десорбции из насыщенного абсорбента в газовую фазу, концентрация их в ней должна быть ниже равновесной. Для этого в десорбер подают инертный отпарной газ, не содержащий целевых компонентов и (или) подводят теплоту в нижнюю часть десорбера. [c.85]

Итак, уравнение материального баланса по молям целевого компонента для первой тарелки (рис. 25, б) [c.80]

Наиболее полное извлечение целевого компонента можно получить, если уходящий газ находится в равновесии с поступающей жидкостью. Такое условие выполняется для теоретической тарелки. Количество извлеченного в этом случае компонента составит 0[ун—ур(хи)], где ур(хн) —концентрация газа, равновесная с концентрацией поступающей в абсорбер жидкости Хц. Действительная концентрация уходящего газа больше г/р(хп) и количество фактически извлеченного компонента составляет С(у —ук). [c.79]

Если предположить, что концентрация целевого компонента в свежем абсорбенте Х]1 = 0, то ур(х ) =0, тогда [c.79]

Кроме того, для оценки эффективности процесса пользуются также отношением изменения концентрации целевого компонента в газовой фазе от входа в аппарат до выхода из него к движущей силе в нижней части аппарата. [c.79]

Целевой компонент в свежем (регенерированном) абсорбенте отсутствует (/о = 0). [c.80]

Таким образом (4.28) представляет собой уравнение материального баланса для абсорбера с п теоретическими тарелками и связывает начальную и конечную концентрации целевого компонента в газовой фазе с технологическими параметрами процесса и числом теоретических тарелок. [c.81]

Обычно конечная концентрация целевого компонента определяется исходя из заданного коэффициента извлечения. В соответствии с принятым допущением (4.16) коэффициент извлечения [c.81]

Пусть газовый поток с содержанием целевого компонента с концентрацией Со поступает в слой адсорбента. По мере прохождения газового потока через слой адсорбента концентрация целевого компонента в газе будет уменьшаться. После прохождения некоторого слоя Ьо газовый поток не будет содержать целевого компонента (рис. 28). [c.91]

Слой адсорбента длиной о, в котором концентрация целевого компонента изменяется от некоторого начального значения до практически нулевого, называется работающим слоем, или областью градиента концентраций, или адсорбционной зоной. [c.91]

При абсорбции углеводородов способность промывного масла к извлечеиию целевых компонентов сильно зависит от их концентрации. В случае угольной адсорбции этого явления не наблюдается. Очень велико также влияние молекулярного веса. Так, предел насыщения для нонана при пропускании его над активным углем при концентрации 25 г м составляет 55%, т. е. акпивный уголь адсорбирует до 55% нонана от веса угля. Соответствующими величинами для октана, пентана и пропана являются 52, 22 и 3,2%. [c.96]

За последнее время изменилось и отношение к процессам перегонки и ректификации. Если до 70-х годов основное внимание исследователи обращали на изучение гидродинамики и массопере-дачи в ректификационных аппаратах с целью повышения их производительности, то на сегодня главными задачами практики и научных исследований стали принципиальные вопросы технологии — проблема синтеза технологических схем с определением оптимальных параметров процессов разделения, обеспечивающих повышениеглубины отбора целевых компонентов, улучшение качества продуктов и снижение энергетических затрат на разделение. [c.6]

Технологические схемы разделительных установок могут быть выполнены также из системы простых или многосекционных колонн со связанными материальными и тепловыми потоками. На рис. II-13 в качестве примера приведены технологические схемы из системы простых и сложных колонн со связанными материальными и тепловыми потоками для разделения трехкомлонентнеа смеси. Схемы по рис. П-13, а требуют наиболее сложного конструктивного решения и поэтому в настояш ее время в дролмышлен-ности используют схемы по рис. П-13, б схемы по рис. П-13, в целесообразно применять для четкого разделения исходной смеси на целевые компоненты или фракции. [c.117]

Требования к чистоте и отбору целевого компонента определяют суммарный отбор и предельное ооде(ржа ние примесей в псввдо-кумоле. [c.261]

Целевые фраиции, используемые для получения мономеров в нефтехимическом синтезе, должиы содержать, как правило, не менее 90% целевого компонента. Так, бутадиен-1,3 получают из бутановой фракции, содержащей 93—96% ннбутана. Состав фрак- [c.267]

В работе [21] рассмотрен синтез оптимальной схемы устано вки газоразделения предельных газов для НПЗ п,роиз водительностью 12 млн. т нефти в год. Синтез проводили методом динам(Ического программирования с выбором оптимального давления ректификации в каждой ступени. Для каждой колонны принималось условие четкого деления, когда целевой компонент содержит в качестве цримесей только смежные по летучести компоненты. Оптимальное давление в каждой колонне оетределяли из условия полной конденсации верхнего продукта воздухом или водой при температуре дистиллята на выходе из конденсатора-холодильника, равной 50 °С. [c.291]

Цель изучения дисциплины — овладение знаниями о процессах извлечения целевых компонентов или их групп из многокомпонентных газовых и жидких смесей и о связи условий фуикциоиировапия промыслового завода и пласта на весь период разработки месторождения или группы месторождений. К основным задачам дисциплины относятся выработка умения формировать последовательность извлечения компонентов из продукции скважин в конкретных усло-18 [c.18]

Адсорбция — избирательное поглощение индивидуальных компонентов или их групп из газов, паров или жидкостей твердым поглотителем — адсорбентом. В этом процессе при определенных термодинамических параметрах извлекаемые (целевые) компоненты переходят из газовой или идкой фазы н твердую. При других параметрах процесса начинается обратный переход целевых компонентов из твердой фазы в газовую. Этот процесс называется д е с о р б ц и е й. Примером адсорбции может служить извлечение жидких углеводородоЕ из тощих потоков газа активированным углем, удаление в одел из газа силикагелем или алюмогелем, удаление меркаптанов молекулярными ситами и т. п. [c.50]

Обращаясь к основному уравнению массопередачи М — = КАгуРх, отметим, что М — количество передаваемого из фазы в фазу вещества, зависящее от требуемой степени извлечения целевых компонентов и количества сырьевого потока, — рассчитывается из уравнения материального баланса —поверхность контакта фаз — связана с размерами, конструктивными особенностями и гидродинамикой массообменного аппарата К, Аср — коэффициент массопередачи и средняя движущая сила — определяются кинетикой процесса, природой и составом контактирующих фаз они отражают конкретные условия массообменного процесса и характеризуют его специфику. [c.55]

Обычно абсорбция и десорбция объединяются в единый производственный процесс, В процессе абсорбции при повышенном давлении и иоииженпой температуре в массообменном аппарате — абсорбере осуществляется поглощение целевых компонентов специально подобранным растворителем-абсорбентом. Абсорбент с растворенными в нем целевыми компонентами называется насыщенным или отработавшим. Насыщенный абсорбент направляется на десорбцию, т, е, удаление из него целевых комионентов в результате снижения давления и (или) повышения темиературы. [c.71]

Запишем уравнение материального баланса не Для всего абсорбера, а для его части от низа абсорбера до некоторого сечения АВ. Будем считать, что в сечении АВ газовая фзза имеет относительную концентрацию целевого компонента у, а жидкая —X. [c.73]

Задаваясь произвольно концентрацией х между концентрациями хн И Хк, можно найти температуру абсорбента в любом сечении абсорбера и вычислить среднюю температуру абсорбции. В случае, если теплота абсорбции достаточно велика, повышение средней температуры абсорбции может помешать достижению требуемого извлечения целевых компонентов. В этом случае необходим промежуточный отвод теплоты, т. е. в одном-двух сечениях аппарата абсорбент охлаждается для отжения его температуры. [c.76]

В точке С, на выходе из первой теоретической тарелки, газовая фаза с концентрацией целевого компонента ур встречается с жидкой фазой, концентрация целевого компонента в которой х1<х . И вновь начинается переход целевого компонента из газовой фазы в жидкую до установления нового равновесия. Повторив описанные построения, получим треугольник СРЕ, соот1зетствуюш,ий второй теоретической тарелке, и т. д. Число треугольников, построенных таким образом между рабочей и равновесной линиями от точки В до точки А, соответствует обш,ему числу теоретических тарелок массообменного аппарата. Число теоретических тарелок зависит от расстояния между рабочей и равновесной линиями, т. е. от двил- ущей силы массообменного процесса Ау и Ах. Чем меньше расстояние между рабочей и равновесной линиями, тем меньше движущая сила процесса, тем больше требуется ступеней контакта фаз, т. е. тем больше требуется теоретических тарелок. [c.78]

Пусть имеем абсорбер с п теоретическими тарелками (рис. 25, а) (счет тарелок сверху вниз) V — число молей газа-носителя, т. е. газа, в котором содержится целевой компонент, но сам газ-носитель в процессе массообмена не участвует Vn+ — число молей целевого (извлекаемого) компонента в газе-носителе на входе в абсорбер ui —число молей целевого компонента в газе, уходящем из абсорбера ya = Vn+ IV и yK = V jy—соответственно начальная и конечная относительные молярные концентрации целевого компонента в газовой фазе L — число молей свежего (регенериро-нанного) абсорбента /о — число молей целевого компонента в регенерированном абсорбенте — число молей целевого компонента в насыщенном абсорбенте Xn=klL и Хк=-1п1Ь — соответственно начальная и конечная относительные молярные концентрации целевого компонента в жидкой фазе. [c.80]