Распределение давления на вертикальную стенку

Теперь посмотрим, какой вид будет иметь распределение потенциала вдоль стенки скважины и ниже в нефтяной части пласта. Наименьшее давление, а следовательно, и наименьший потенциал будут на стенках скважины, причем вдоль стенок скважины потенциал считается распределенным равномерно, так как на стенке скважины давление можно считать гидростатическим. Обозначим потенциал на стенке скважины. Ниже донышка скважины потенциал будет возрастать так, как показано на рис. 7.12, т.е. выпуклостью вправо. Действительно, вертикальная составляющая скорости фильтрации определяется по формуле = —дФ/дг. Вершина конуса по условию неподвижна. Следовательно, скорость нефти на этой вершине обращается в нуль, откуда вытекает. [c.224]

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ НА ВЕРТИКАЛЬНУЮ СТЕНКУ [c.116]

Сыпучий материал оказывает значительное давление на боко- вые вертикальные стенки сборника и меньшее — на его дно (рис. П-10), т. е. распределение давления здесь иное, чем для случая жидкости в сборнике. [c.102]

Значительный интерес представляет распределение нагрузки в конических бункерах. Уолкер [11] получил уравнения для распределения нагрузки по вертикали и вдоль стенки при постоянном массовом расходе, т. е. при условии, что весь материал движется по направлению к выходу. Для уточнения деталей решения следует обратиться к оригиналу статьи. Результирующее вертикальное напряжение или распределение давления определяется как [c.233]

Введение вертикальной перфорированной перегородки между центральным фонтаном и плотным периферийным слоем позволяет исключить поступление дисперсного материала в фонтан по всей высоте ФС при этом весь циркулирующий материал будет поступать из кольцевой зоны только в самую нижнюю часть фонтана (см. рис. 12.3.6.1, а, на котором, впрочем, перегородка отсутствует). Кратность упорядоченной циркуляции материала в таком ФС можно регулировать размером зазора между перегородкой и стенкой нижней части аппарата. При наличии перегородки все частицы проходят через основание фонтана, где сушильный агент- имеет максимальные значения температуры и скорости. Замкнутая система уравнений позволяет определить распределение давления газа в плотном слое и в фонтане, а также распределения порозности, скоростей газа и частиц по высоте фонтана [5]. [c.236]

При анализе течения вязкой жидкости в канале смесителя предполагалось, что термопластичный материал прилипает к лопасти и стенкам камеры. На самом деле это справедливо только для мягких, легкотекучих материалов. В тех случаях, когда материал обладает отчетливо выраженными эластическими и пластическими свойствами, при течении наблюдается так называемое явление скольжения , т. е. деформация материала при сдвиге вдоль ограничивающей поверхности будет происходить только до тех пор, пока напряжение сдвига не превысит некоторую предельную величину. Таким образом, при определенных условиях материал, совершенно не подвергаясь деформации сдвига, будет просто скользить как упругое твердое тело вместе с лопастью в пространстве, ограниченном поверхностью канала смесителя. Возникающие на выходе из канала растягивающие силы могут вызвать разрывы выходящего из канала материала. Кроме того, вследствие эластичности материала требуется приложить к нему определенное напряжение сдвига, чтобы заставить его заполнить свободное пространство, возникающее позади движущейся лопасти. Если бы рабочая камера смесителя была со всех сторон ограничена жесткими стенками, то нормальное напряжение привело бы к возникновению нормального давления, распределенного по поверхности стенок камеры. Однако верхний затвор остается неподвижным лишь до тех пор, пока действующая на него сила не превышает усилия пневматического цилиндра. Если суммарное давление на поверхность верхнего затвора превысит усилие, действующее на поршень пневматического цилиндра, верхний затвор будет приподниматься до тех пор, пока эти силы не уравновесятся, т. е. до тех пор, пока материал, двигаясь по часовой стрелке вокруг лопасти или против часовой стрелки по каналам ротора, не заполнит свободные пространства. Поэтому при работе закрытых смесителей, камера которых почти полностью заполнена, нередко наблюдаются толчки и вертикальные колебания верхнего затвора. [c.483]

В работе [18] исследовалось поведение слоя сыпучей среды, расположенного на торце вертикальной ударной трубы, под действием нормально падающих УВ. Рассмотрены также УВ, скользящие вдоль слоя, лежащего на нижней поверхности в ударной трубе с внутренним диаметром 50 мм и длиной 3 м. В качестве толкающего газа применялся азот или гелий, в камере низкого давления находился воздух при давлении 0,1 атм. Использовались плексиглас, песок и другие материалы с размером частиц 0.01, 0.1, 0.2, 0.3, 4.5 мм. Создавались слои насыпной плотности с объемной концентрацией частиц от 0.29...0.67. В работе приведены распределения давления на подложке, которые носят осциллирующий характер, что свидетельствует о прохождении и отражении ударных волн и волн разрежения в пористом слое от жесткой стенки, а также комбинированного разрыва между чистым газом и пористым слоем. Длительность превышения давления в первом колебании пропорциональна толщине слоя, а его амплитуда на жесткой границе (торце ударной трубы) в 8 - 9 раз превышает устанавливающееся равновесное при больших временах давление в слое, которое на 10...20 % меньше давления на жесткой стенке без слоя. Авторы указывают на аналогию между задачами о взаимодействии УВ со слоем насыпной плотности и с подложкой из пористого материала. [c.191]

Учитывая в настоящее время тенденцию к применению для магистральных трубопроводов труб большого диаметра, необходимо при расчете давления грунта в различных точках окружности трубы учитывать еще и изменение его объемной массы по глубине засыпанной траншеи. В ряде работ приводится решение, дающее распределение по высоте давления засыпки в силосной башне и учитывающее изменение ее объемной массы по глубине под влиянием фактора уплотнения. Однако в этих работах не учитывается влажность засыпки, и в приводимых зависимостях отсутствуют такие ее характеристики, как угол внутреннего трения, межчастичное сцепление и др. В других работах даются формулы, позволяющие определить вертикальное давление грунта в любой точке поверхности покрытия на трубе, ио в них не учитываются влажность грунта, а также силы трения и сцепления, действующие у стенок траншеи. В литературе приводится ряд зависимостей для расчета вертикального давления грунта на различной глубине в траншее И в любой точке окружности трубы. Однако при этом не учитываются влажность грунта и изменение объемной массы засыпки по высоте траншеи. [c.7]

В 1947 г. Румфорд [95] опубликовал данные, полученные на вертикальном трубчатом испарителе, обогреваемом движущейся в кольцевом зазоре водой. Внутренний диаметр трубы испарителя 12,7 мм, длина 2,8 м.. Распределение температур пароводяной смеси по длине определялось с помощью длинной термопары, передвигающейся по оси трубы. В работе измерялись температура кипящей жидкости и термическое сопротивление стенки трубы, что дало возможность определить коэффициенты теплоотдачи. Опыты проводились на дистиллированной воде при абсолютном давлении 100 мм рт. ст. и расходах до 40 кг час. Весовое паросодержание доходило до 82,4%. Тепловые потоки на участке кипения изменялись в пределах 1,49-10 —1,9-10 ккал/м" -час. На основе данных Брукса и Бэджера [15] (считавших, что кипение начинается при максимальной температуре жидкости) Румфорд рассчитал коэффициент теплоотдачи к кипящей воде. Полученные коэффициенты после перехода к режиму кипения резко возрастали по длине трубы и достигали нереальных значений. Поэтому автор пришел к выводу, что большое количество тепла, требуемое для парообразования, передается также в нижней части трубы, где температура жидкости еще возрастает. В последние годы установлено, что при поверхностном кипении поток может содержать определенное количество пара. Это, вероятно, объясняет предположение автора. [c.70]

Вертикальная поверхность, расположенная в пресной воде при давлении р = 0,1 МПа и температуре /оо = 4°С, рассеивает энергию равномерно с плотностью 200 Вт/м . Найти температуру стенки to и распределение-максимальной скорости вдоль поверхности. [c.571]

Для определения изгибающего момента в зоне краевого эффекта в результате действия гидростатического и избыточного давлений так же, как при расчете вертикального цилиндрического резервуара, можно рассматривать полоски единичной ширины, вырезанные из стенки и днища, и жестко соединенные между собой в узле. Причем, полоска, вырезанная из стенки, рассматривается, как балка на упругом основании. А полоска днища, как элемент круглой тонкой пластинки. Для упрощения задачи нагрузку на днище принимают равномерно распределенной. [c.27]

Стенки камеры обогреваются водой при температуре 50—55° С. Равномерное распределение влажного продукта по камере при распылении обеспечивается вращением форсунок вокруг вертикальной оси. Во время досушки осевшего на стенки влажного продукта давление в камере уменьшается до 0,5—0,6 мм рт. ст. После того как продукт подсохнет, он счищается с помощью скребков. Высушенный продукт удаляется из камеры через специальный затвор в приемник и поступает на упаковку в стеклянную тару. В помещении для упаковки относительная влажность воздуха поддерживается равной 12%. Производительность указанной установки составляет 95 кГ/ч по сухому порошку. На рис. 122, в показано изменение средней интенсивности сушки, отнесенной к 1 м2 внутренней поверхности сушильной камеры, в зависимости от конечной влажности порошка и удельной нагрузки поверхности камеры (толщины слоя влажного порошка на поверхности камеры). [c.244]

Движение газов и материала в печи. Скорость движения газов подлине печи различна на отдельных ее участках и изменяется в пределах 6—13 м/сек. Давление, затрачиваемое на перемещение газов через печь, расходуется на преодоление гидравлического сопротивления, слагающегося из сопротивления трения, местных сопротивлений в различных зонах печи, сопротивления подъема газов и на создание скорости газов при выходе их из печи. С наиболее высокой скоростью газы движутся вблизи оси печи, а с наименьшей — в слоях, прилегающих к футеровке. В печах с расширенными зонами в начале этих зон появляются обратные токи газов вдоль стенок. На характер распределения скоростей газов в начале печи существенное влияние оказывает конструкция головки печи и тип холодильника, а в конце — размер и конфигурация пыльной камеры. Навеска цепей способствует выравниванию скорости движения газов по вертикальному сечению печи. [c.296]

Для изучения условий возбуждения спектров в полом катоде представляет интерес найти распределение интенсивностей спектральных линий в различных участках полого катода. Для проведения такого исследования был использован железный полый катод Размеры полости катода длина 8 мм, диаметр 5 мм. По всей длине стенки катода был сделан щелевой прорез шириной 0,5 мм. В катод вводилось 0,2 г водного раствора йодистого натрия с последующим выпариванием. Выбор йодистого натрия в качестве объекта исследования объясняется тем, что йод является одним из трудно возбудимых, а натрий — одним из легко возбудимых элементов. Съемка спектров производилась в атмосфере гелия под давлением 10 мм рт. ст. Полый катод устанавливался в разрядной трубке горизонтально. Съемка спектров производилась при резкой фокусировке на щели спектрографа открытого конца катода или щелевого прореза. Для фокусировки горизонтального прореза на вертикальной щели спектрографа применялась зеркальная система прямого зрения [1]. [c.60]

Впервые решение задачи о распределении вертикальных и горизонтальных давлений на стенки и днище емкости было получено Янссеном в 1895 г. Расчетные уравнения выведены при рассмотрении равновесия элементарного слоя сыпучего материала, заключенного между двумя параллельными стенками. В теоретической работе [36] рассмотрено решение для активного и пассивного напряженного состояния сыпучего тела от действия вертикальной стенки. В случае активного давления, которое возникает в результате смещения ее в сторону от сыпучего материала (нри 01/03 >1), линия скольжения частиц (рис. 3) будет в направлении стрелки по прямой 1—0. В случае пассивного давления, которое возникает от перемещения стенки в сторону сыпучего тела (при 61/03 < 1), линия скольжения будет в направлении стрелки но прямой 0—2. Линии скольжения 1—0 и [c.33]

Выполненные впоследствии в сходной конфигурации экспериментальные исследования процесса взаимодействия пограничного слоя с падающим извне косым скачком уплотнения 35—38, 641 показали, что практически на всей поверхности модели течение существенно трехмерно и характеризуется рядом особенностей, вызванных интенсивным движением газа из области повышенного давления вблизи ребра угла в направлении свободной боковой кромки горизонтальной грани, удовлетворяя условию неразрывности. Ясно, что в процессе формирования структуры течения в области сопряжения пересекающихся поверхностей боковая граница играет в этом случае важную роль. Однако оставался целый ряд вопросов, связанных, в частности, с выявлением ус.ловий возникновения развитого отрыва, возможностью формирования двумерного характера течения, обобщением данных, характеризующих продольный масштаб отрывной области, и т.д. Поэтому в [39, 40, 65—67 ] задача реп1алась применительно к обтеканию конфигурации типа полуканала с варьируемыми значениями интенсивности скачка и расстояния между его боковыми стенками, более полно моделирующей реальную геометрическую ситуацию. В качестве объекта исследования использовалась универсальная модель, конструктивная схема которой приведена на рис. 6.2. В общем случае она представляет собой два независимых друг от друга устройства собственно прямоугольный полуканал I и расположенный над ним генератор скачка уплотнения 2. Прямоугольный полуканал выполнен в виде конфигурации, образованной пересечением под прямым углом двух вертикальных (У) и горизонтальной (Я) плоских шлифованных пластин (граней) с острыми передними кромками, установленных на съемном корпусе 3. В конструкции модели предусмотрена возможность изменения расстояния Ь между боковыми гранями дискретно в пределах от 100 до 360 мм. Для измерения распределения давления на поверхности сопрягаемые грани полуканала дренированы 133 приемниками давления 5 диаметром 0.45 мм, а для измерения темпер 1туры на поверхности — хромель-копелевыми термопарами. [c.313]

В столбе сыпучего материала, содержащегося в вертикальном бункере, давление на основание непропорционально массе столба из-за трения между частицами и стенкой. Кроме того, распределение напряжений в системе зависит как от свойств сыпучего материала, так и от метода загрузки. И, наконец, образование арок или сводов может еще более усложнить положение. Следовательно, трудно однозначно определить давление в основании бункера. Янсен [91 в 1895 г. предложил простое уравнение для определения давления на дне бункера, на которое часто ссылаются и до сих пор. При выводе этого уравнения им сделаны следующие допущения вертикальное сжимающее усилие над любой горизонтальной плоскостью одинаково отношение горизонтального и вертикального усилий постоянно и не зависит от глубины насыпная плотность постоянна трение о стенку полностью развито у стенки порошок находится в состоянии начинающегося скольжения. Баланс сил для выделенного бесконечно малого элемента (рис. 8.7) при использовании давления Р вместо сжимающего усилия с учетом уравнения (8.7-8) для напряжения сдвига у стенки имеет вид [c.231]

Стырикович, Миропольский и Аникин [109] провели исследование на трубе внутренним диаметром 56 мм и длиной около 6 м при тепловых потоках 1 Ю — 5-10 ккал1м час и на трубах диаметром 32,40 и 56 мм при длине 300 и 600 мм и тепловых потоках 7 10 — , 3 10 ккал/м час. Давление в опытах менялось от 36 до 182 ата. В вертикальных трубах внутренним диаметром 75 мм при давлении 36 ата, скорости циркуляции 0,04 м/сек и тепловом потоке 6,0-10 ккал/м -час для паросодержаний до 23% перегрева стенки не происходило. Для той же трубы при значительно большем давлении (182 ата) перегрев стенки трубы отсутствовал при скорости циркуляции 0,14 м/сек, когда паросодержание достигало 50%, а тепловой поток 1 10 ккал/м" час. В более поздней работе Стыриковича [111] представлены данные по распределению пароводяной смеси в трубах при различных давлениях, которые не отличаются от приведенных ранее. [c.96]

Расчет пластаческой трубчатой прокладки [30]. Расчет проводится для неразрезной трубки диаметром 35 мм и толщиной стенки 4 мм, которая помещена в кольцевой паз глубиной 31 мм, т.е. первоначально выступает на 4 мм. Определяются деформации и напряжения при обжатии трубки фланцами на величину 4 мм (смыкание торцов фланцев), нагружении трубки внутренним давлением р = 25,5 МПа и последующей разгрузке, Нагружение осуществлялось небольшими приращениями (рис, 4.14). Ширина площадки контакта в конце обжатия равна 3,96 мм (рис. 4.15), контактное усилие при этом 594 Н/мм. Видно, что в процессе нагружения распределение контактных давлений существенно меняется. При снятии нагрузки восстановление вертикального диаметра трубки составило всего 0,28 мм. В результате действия давления контактное усилие возросло до 674 Н/мм, площадка контакта — до 4,6 мм. При полном снятии нагрузок восстановление вертикального диаметра трз ки составило [c.153]

Конструкция котлов ТВГ (рис. VI1-19) имеет некоторые особенности. У котла нет специально выделенной топки она состоит из нескольких секций, каждая из которых представляет собой двусветный экран из прямых вертикальных труб, расположенных между двумя подовыми горелками. Длина подовой горелки и секции экранов примерно одинакова, что обеспечивает равномерное распределение тепловой нагрузки. Горелка работает на газе среднего давления (номинальное давление 2000 мм вод. ст.) с принудительной подачей воздуха. Каждая труба имеет два ряда газовых отверстий диаметром 1,5 лш, угол между которыми составляет 90°. Равномерное поступление воздуха от вентилятора ко всем газовым отверстиям горелки достигается установкой специальной распределительной решетки, изготовленной из стального листа толщиной 5 мм отверстия для прохода воздуха имеют диаметр 12 мм. Поддувальное пространство разделено снлоппаыми стенками так, что каждая горелка получает воздух из своего канала. Газ смешивается с воздухом и горит в прямой щели, которая в верхней части имеет резкое расширение, где создаются зоны рециркуляции. Это уменьшает длину факела и способствует полноте сгорания газа. [c.251]

Например, предположим, что мы имеем параллельные стенки адсорбента, расположенные на расстоянии нескольких молекулярных слоев (адсорбата) друг от друга. Обобщая [75] доказательство, приводящее к уравнению (38), получим, что по мере увеличения л вначале образуются независимые адсорбированные пленки на этих двух стенках, причем преобладающим эффектом как и в уравнении (38), здесь является уменьшение поля притяжения адсорбента с ростом толщины пленки. Это значит, что химический потенциал (и, следовательно, давление пара) адсорбированной фазы, как обычно, возрастает с 0. Но как только эти две пленки вследствие их утолщения на обеих стенках приблизятся одна к другой, вандерваальсово притяжение между ними становится значительным и вызывает прн увеличении О уменьшение химического потенциала (и давления пара). Когда же капилляр заполнен или почти заполнен, химический потенциал вновь должен возрастать благодаря ограниченности числа молекул, которые могут поглотиться. Это дает изотерму в форме петли. Термодинамически устойчивым путем является вертикальное скачкообразное пересечение петли (капиллярная конденсация) при таком значении. V, которое соответствует одинаковым значениям химического потенциала в обеих конечных точках скачка. На опыте точно вертикальные скачки наблюдаются редко обычно они сглаживаются благодаря наличию распределения пор по размерам . [c.307]

По оси ординат отложены проценты от общей расходуемой в разряде мощности. Область [ст соответствует энергии, выделяющейся в 1 сек на стенках трубки в виде тепла, при рекомбинации ионов и электронов на стенке, вследствие теплопроводности газа, за счёт кинетической энергии электронов и ионов, ударяющихся о стенку ), а также за счёт энергии возбуждённых и метастабильных атомов, возвращающихся в нормальное невозбуждённое состояние при ударе о стенку. Область -Пу соответствует энергии, выделяющейся за то же время в виде тепла в объёме газа, как следствие имеющих здесь место элементарных процессой упругие столкновения электронов с частицами газа, часть соударений II рода, ведущая к увеличению скорости сталкивающихся частиц газа, рекомбинация Б объёме и т. п. Область соответствует мощности излучения резонансных линий, а область Пнетез—мощности излучения всех прочих спектральных линий. Для того чтобы по этой схеме судить о распределении выделяющейся в стационарном разряде мощности по её компонентам тпст, С1 гоз и нерез, надо провести для каждого данного давления газа соответствующий последнему вертикальный отрезок аб (рис. 149). Помноженное на сто отношение длины этого отрезка, приходящейся на данную область, к полной его длине между нижней и верхней границами диаграммы, даст в процентах удельный вес каждой компоненты, рассеиваемой в разряде мощности. [c.344]

Испытания опытно-промышленного образца распылительной сушилки НИИСтройкерамики, установленной на Московском керамико-нлиточном заводе, позволили выявить некоторые ее конструктивные недостатки. К ним относятся недостаточная теплоизоляция сушильной камеры, вызывающая повышение температуры наружной поверхности сушилки выше нормы отсутствие точной фиксации форсунок на заданном расстоянии друг от друга и в вертикальном положении, что приводит к налипанию порошка на стенки камеры и к несимметричному распределению в камере распыленной суспензии отсутствие теплоизоляции патрубков ввода форсунок в сушилку, что предопределяет конденсацию на них влаги. Кроме того, было отмечено, что для нормальной работы циклона-промывателя СИОТ расход воды должен быть в 2—3 раза выше паспортного. Это связано с тем, что концентрация пыли в отходящих газах Ог м ) в несколько раз превышает предельную, установленную для аппаратов подобного типа (2 г м ). Отрицательно влияет на работу сушилки колебание давления распыляемой суспензии. Увеличение давления свыше 14 атм может вызвать налипание порошка на потолок камеры. [c.41]

Вертикальные трубы. Испарение воды внутри вертикальной медной трубы (диам. 19,3 мм и высотой 3,66 м), окруженной рубашкой с конденсирующимся водяным паром, при температурах кипения от 100 до 60° изучали Боартс и другие[13]. При помощи передвижной термопары и термопар, установленных в стенке трубы, были получены кривые распределения температур, показанные на рис. 14-28. Распределение температур в жидкости показывает, что для того, чтобы началось заметное испарение при экспериментах с высокими скоростями, требуется вся длина трубы. Для трех самых малых скоростей по мере снижения давления и температуры насыщения вблизи выхода из трубы происходит интенсивное испарение и снижение температуры жидкости. При более низких расходах жидкости действительный коэффициент теплоотдачи на участке кипения, основанный на средней At, в среднем в 2,4 раза больше расчетного для нагрева жидкости принудительной конвекцией без изменения фаз. [c.538]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология