Колонна абсорбционная диаметром 1000 мм

Приложение 16. Колонна абсорбционная диаметром 1000 мм................. [c.5]

Расчет диаметров ректификационных колонн принципиально ничем не отличается от расчета диаметров соответствующих абсорбционных колонн. Так как массовые расходы и свойства фаз могут значительно изменяться по высоте колонны, обычно проводят раздельный расчет диаметра для укрепляющей и исчерпывающей частей колонны. Иногда приходится проектировать верхнюю и нижнюю части колонны разного диаметра. [c.62]

Чертежи общего вида абсорбционных и ректификационных колонн. Описание стальных сварных колонных аппаратов диаметром 400—4000 мм со стандартными ректификационными тарелками, а также насадочных колонн, снабженных разделительными тарелками и опорными решетками, приведены в каталоге Колонные аппараты . М., ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1978. При проектировании абсорбционных тарельчатых и насадочных колонн можно пользоваться тем же каталогом. [c.212]

Способом выжимания по схеме, приведенной на рис. 5.40, б, были смонтированы абсорбционные колонны цеха слабой азотной кислоты. Каждая колонна имела диаметр 3 м, массу 80 т, высоту 46,4 м и отметку центра тяжести 21,4 м. Фундаменты выступали над землей всего на 300 мм. Для подъема применили подпорку из труб высотой 26,5 м, соединенную гибкими тросовыми подвесками неизменной длины с поднимаемым аппаратом. Длина верхней подвески составляла 25 м, а нижней 18,4 м. Основание подпорки перемещали по рельсовому пути длиной 45 м и шириной [c.207]

Чертежи общего вида абсорбционных и ректификационных колонн. Размеры сталь ных колонных аппаратов диаметром от 600 до 10 000 мм определяет ГОСТ 21944—76. Внутренний диаметр колонного аппарата, изготовленного из листовой стали с контактными устройствами в виде тарелок или насадки, выбирают из ряда 600, 700, 800, 900, 1000, 1200, 1400, 1600, 1800, 2000, 2200, 2600, 2800, 3200, 3400, 3600 и т. д. Расстояние между тарелками колонных аппаратов выбирают из следующего ряда 200, 250, 300, 350, 400, 450, 500, 550, 600, 650 и т. д. [c.431]

Рис. IV- 1. Зависимость высоты пены, пределов захлебывания и провала жидкости на тарелках абсорбционной колонны с диаметром отверстий 2 мм от скорости газа при различной площади свободного сечения отверстий тарелок (давление 5 ат, температура 35° С. концентрация кислоты 25—27%, высота перелива 35 мм)

Поскольку абсорбционная зона действующей карбонизационной колонны имеет диаметр 3 м, то Яа.з =12,4 м (в реальной колонне Яа.з=12,1 м). Погрешность расчета--3%. В этом случае 0 = 2,77. [c.70]

Абсорбционная колонна 4 (рис. 34), включающая промыва-тель воздуха фильтров и газа колонн, состоит из большого числа чугунных секций диаметром 2,8 м й общей высотой до 30 м. Карбонизационная (осадительная) колонна 5 диаметром 2,3 м и высотой свыше 23 м в верхней части имеет 29 малых чугунных секций, в нижней — 7 больших секций, снабженных трубками, по которым циркулирует охлаждающая вода. [c.98]

Абсорбционная колонна 15 диаметром 500 мм и высотой 6200 мм состоит нз девяти царг-секций, снабженных распределительными решетками с колпачками для газа, штуцерами для ввода жидкости и карманами для их вывода. Нижняя и верхняя секции снабжены штуцерами для входа и выхода газа. [c.143]

Главными аппаратами абсорбционных процессов являются тарельчатые и насадочные абсорбционные колонны, высота которых (зависящая в основном от требуемой степени извлечения) обычно составляет 10—15 м, но может достигать и 50 м. Диаметр колонн различной производительности составляет 1—2,5 м, а при очень больших масштабах производства—до 4—5 м. В некоторых случаях вместо одной высокой колонны последовательно устанавливают несколько колонн небольшой высоты. При проведении абсорбции под давлением до 30 ат в производствах большого масштаба целесообразнее (для уменьшения расхода металла) устанавливать несколько колонн небольшого диаметра с более тонкими стенками, чем одну толстостенную колонну большого диаметра. Кроме колонн, оборудование процессов абсорбции обычно включает компрессоры для подачи газа, холодильники для предварительного и промежуточного охлаждения газа и абсорбента, десорбционную колонну с теплообменниками, а также промежуточные сборники и насосы, при помощи которых осуществляется циркуляция абсорбента. [c.326]

Необходимость сооружения абсорбционного блока определяется при разработке технологии с учетом характеристики перерабатываемой нефти. На рис. 56 приведен общий вид стабилизатора и фракционирующего абсорбера, применяемых в блоках стабилизации и абсорбции современных комбинированных установок АВТ. Эти цилиндрические аппараты колонного типа оборудованы фракционирующими тарелками (до 40 шт.), штуцерами-патрубками для-ввода и вывода продуктов, люками-лазами для ремонтных и монтажных работ. Высота и конструктивные данные указанных аппаратов во всех случаях сохраняются одинаковыми, а диаметр их меняется в зависимости от углеводородного состава перерабатываемой нефти. Конструкция нижней части аппаратов зависит от вида теплоносителя (пар высокого давления, циркулирующая че- [c.151]

Общие выводы, касающиеся масштабирования абсорбционных колонн с насадкой, можно сформулировать следующим образом. Повышая п-кратно производительность, необходимо увеличить диаметр колонны пропорционально и сохранить постоянство отношения размера насадки к диаметру аппарата. Показатель изменения масштаба высоты колонны может изменяться в пределах от 0,4 до 0,25 в зависимости от того, оказывается ли основное сопротивление массообмену со стороны газовой фазы или со стороны жидкости. Нужно считаться с возможностью возникновения эффектов масштабирования, обусловленных нарушением подобия стекания жидкости по поверхности насадки через газ, движущийся противотоком. Важным ограничением увеличения масштаба [c.460]

Для проведения оптимизации аппарата необходима разработка математической модели, включающей адекватное описание элементарных процессов в абсорбционной зоне аппарата. Экспериментальных работ, которые дают материал для разработки и проверки подобных моделей, крайне мало. Это объясняется сложностью и трудоемкостью, а зачастую и отсутствием методов измерения характеристик двухфазного течения газ — капельная жидкость и массообмена в области параметров, характерных для промышленных аппаратов. Например, в работе [374] в опытах по абсорбции фтористого водорода водой исследовался вопрос об интенсивности массообмена в зависимости от расстояния от форсунки. Однако полученные авторами интересные выводы нельзя распространить на промьшшенные колонны, так как опыты проводились на колонне диаметром 0,1 м при Ур = 0,13 м/с, 5 = 0,23 м /(м ч), средним диаметром капель 8 мкм. [c.251]

По описанной схеме удается извлечь только около 50% имеющегося в исходном газе пропана. Для повышения степени извлечения сжиженных газов применяют абсорбционно-отпарную колонну (фракционирующий абсорбер), состоящую из двух секций разных диаметров. Верхняя секция меньшего диаметра служит абсорбером, сверху нее подается свежий абсорбент, а снизу поступает газ. В нижнюю секцию подводится тепло, в результате чего происходит выделение поглощенного абсорбентом метана, этана и пропана. Последний вновь поглощается свежим абсорбентом в верхней секции фракционирующего абсорбера. Таким образом сверху аппарата уходит сухой газ (метан и этан), а снизу насыщенный абсорбент. Применение абсорбционного метода позволяет извлечь из исходного сырья 70— 90% пропана, 97—98% бутана, весь пентан и более тяжелые компоненты. [c.166]

Живое сечение тарелки, т. е. суммарная площадь всех паровых патрубков, от площади сечения колонны составляет для ректификационных колонн — 8- 16%, для абсорбционных — 6- 12% зеркало барботажа — 25-н50%. В колоннах диаметром до 1,4, 1,4—3,0 и более 3,0 м рекомендуется устанавливать [c.77]

Диаметр абсорбционной части АОК- Диаметр колонны определяется по формуле [c.100]

Высота слоя насадки в абсорбционной колонне влияет на равномерность распределения газа и жидкости по сечению колонны и зависит от диаметра колонны. Обычно значение отношения к Ш должно быть равно 2—5. При соотношении к 1В Г>5 будет возрастать сопротивление потоку газа, а коэффициент 11) уменьшится (жидкость имеет тенденцию двигаться по направлению к краям колонны). [c.160]

Решение. 1. Рассчитываем диаметр абсорбционной колонны. По табл. И выбираем насадку из керамических колец 25 X 25 X 5 мм и, подставив в уравнение (IV,56) необходимые данные, вычисляем фиктивную скорость [c.162]

Далее они поступают в окислитель, в верхней части которого установлен фильтр для улавливания платины (стекловата), затем последовательно они проходят подогреватель воздуха, где охлаждаются до 210—230°С, подогреватель хвостовых газов, где охлаждаются до 150—160°С, и холодильник-конденсатор, в котором температура нитрозных газов снижается до 45—50°С. Охлажденные нитрозные газы поступают в нижнюю часть абсорбционной колонны, представляющей собой аппарат диаметром 2, высотой 46 м, снабженный 50 ситчатыми тарелками. На тарелках уложены змеевики, в которые подается оборотная вода для отвода теплоты. На верхнюю тарелку подается охлажденный конденсат воды, который, двигаясь навстречу потоку нитрозных газов, поглощает оксиды азота с образованием азотной кислоты. Полученная азотная кислота самотеком направляется в продувочную колонну, где прн помощи горячего воздуха производится отдувка растворенных оксидов азота, которые подаются на 6-ю тарелку аб- [c.106]

Абсорбционная колонна барботажного типа имеет диаметр 3,2 м и высоту 45 м. Она снабжена ситчатыми тарелками, между которыми расположены теплоотводящие змеевики, охлаждаемые водой, которые обеспечивают необходимый тепловой режим процесса абсорбции. [c.228]

Диаметр абсорбционной колонны определяется двумя факторами, первым из них является достижение удовлетворительного относительного расхода жидкости и газа, а вторым — наиболее экономичными размерами башни. При низких расходах жидкости и газа образуются регулярные струйки жидкости, стекающей с насадки. При увеличении газового потока возрастает перепад давления и наступает момент, когда часть жидкости будет задерживаться в насадке (жидкость подпирает). Это точка загрузки. При еще большем газовом потоке наступает захлебывание, и давление увеличивается очень быстро (рис. П1-5). Точка, в которой это происходит, [c.117]

Тарелки с S-образными элементами применяют в колоннах атмосферных, отпарных, под давлением, ГФУ, абсорбционных. Не рекомендуют применять их для вакуумных колонн. Однопоточпые тарелки рекомендованы для колонн диаметром I—4 м, двух- и четырехпоточные — для колонн диаметром более 4 м. Клапанные тарелки рекомендуют применять в колоннах АВТ, ГФУ, АГФУ, азеотропной перегонки, четкой ректификации ситчатые тарелки— для колонн четкой ректификации, азеотропной перегонки, ГФУ, при повышенных жидкостных нагрузках. Не рекомендуют для вакуумных колони, для загрязненных сред, при больших колебаниях нагрузки, в колоннах большего диаметра (более 2,5 м). Струйные тарелки рекомендуют применять для атмосферных колонн диаметром до 3,2 м, отпарных, в колоннах под давлением (диаметр до 4 м). Струйные тарелки с отбойниками рекомендуют применять для вакуумных колонн. Решетчатые тарелки провального типа применяют в колоннах ГФУ, АГФУ, вторичной перегонки диаметром до 2,4 м, при больших нагрузках по жидкости. [c.58]

Карбонизационная (осадительная) колонна представляет собой вертикальный цилиндрический аппарат барботажгюго типа, состоящий из отдельных чугунных бочек и царг (аналогична абсорбционной колонне). Внутренний диаметр карбонизационных колонн от 1,8 до 3,0 м, высота- - ог 21,7 до 27 м. [c.383]

В скрубберах оросители из перфорированных труб выполняются часто в виде одного или, реже нескольких кольцевых коллекторов (рис. 70, е), установленных непосредственно на насадке с обращенными вниз отверстиями, рассверливаемыми под разными углами к насадке. Такие же отверстия делаются на прямых трубах-вставках, размещаемых внутри кольца коллектора (рис. 70, д). По данным Н. Н. Егорова [361 подвод жидкости по схеме, изображенной на рис. 70, д, позволяет существенно повысить равномерность распределения жидкости, однако малые отверстия со временем закупориваются. Применение таких коллекторов позволяет существенно увеличить живое сечение аппарата в зоне расположения оросителя однако их эксплуатация оказывается обычно технически целесообразной лишь в колоннах небольшого диаметра, работающих при постоянном расходе чистой жидкости. Колебания расхода и напора ухудшают равномерность распределения, причем часть отверстий может оказаться работающей с чрезвычайно малым расходом [П2 1. Кроме того, по данным Экерта 11121 применение таких коллекторов сопряжено с нежелательным в ряде абсорбционных процессов образованием мелких брызг и тумана в месте удара струй о кольца насадки. [c.152]

Как отмечалось выше, pH поглотительных растворов, применяемых прв процессе Komuhiio , изменяется в пределах 4,1—5,4 минимальное значение поддерживают при 04u tix0 наиболее концентрированных газовых потоков. Установлено [30J, что при содержании сернистого ангидрида в газе около 0,3% и pH поглотительного раствора 5,0 или меньше абсорбция практически не протекает. Эти результаты были получены на полузаводской абсорбционной колонне внутренним диаметром 610 мм, насаженной керамическими кольцами 50 мм. Как и следовало ожидать, новыигение pH привело к большей полноте извлечения сернистого ангидрида, но одновременно возросли и потери аммиака. Для достижения полноты извлечения 80% при высоте слоя насадки 2,44 м требуется, например, pH около 6,4 в этих условиях потери аммиака достигают около 5%. Однако этот аммиак можно уловить включе-нием второй ступени абсорбции. [c.165]

Масштабирование массообменных аппаратов. Аппараты, в которых основным процессом является массоперенос, масштабировать очень трудно. Большие сложности вызывает сохранение гидродинамического подобия, поскольку в этом случае приходится иметь дело с двухфазным потоком. Критерии подобия движения фаз различны и при использовании одних и тех же веществ в модели и образце приводят к противоречивым условиям увеличения масштаба. Большое разнообразие массообменных аппаратов не дает возможности вывести общие правила масштабирования, поэтому мы ограничимся примером повышения масштаба абсорбционной колонны с насадкой. Движение газа в колонне обусловлено разностью давлений на входе и выходе. Критерий Рейнольдса, отнесенный к эффективному диаметру насадки dz и массовой скорости газа G, характёризует подобие движения потоков [c.456]

Одна из сложностей, с которой зстречаются проектировщики, заключается в том, что в литерат фе отсутствуют обобщенные закономерности для расчета кин(тнческих коэффициентов процесса ректификации. В наибольшей степени это относится к колоннам диаметром более 800 мм, с насадками и тарелками, широко применяемыми в химических роизводствах. Большинство рекомендаций сводится к испод ьзованию для расчетов ректификационных колонн кинетические зависимостей, полученных при исследовании абсорбционных процессов. В приведенных в данной главе примерах были ипользованы в основном эти рекомендации. [c.125]

Для улавливания паров серной кислоты из отходяии1х газов абсорбционных установок применяются фильтры, состояние из двух кон-центрично расположенных сеток, кольцевое пространство между которыми заполнено фильтрующим материалом из элементарных волокон. Эти фильтры устанавливаются в верхней части абсорбционных колонн или в отдельных аппаратах и имеют диаметр 460 мм и высоту 2400 мм [101]. [c.86]

Расчеты показали, что температура низа колонны при работе под давлением должна быть за счет подачи части отбензиненной нефти доведена до 310—320°. Это не влечет за собой значительного увеличения потерь тепла, что еще в 1933 г. было показано С. Н. Обрял,-чиковым [15], так как нагретая до этой температуры отбензиненная нефть, идущая с низа колонны, поступает затем в печь для дальнейшего подогрева как в случае более низкой, так и при более высокой температуре отбензиниваиия нефти. При использовании испарителя, работающего под давлением от 1,7 до 3 ати, на производительности до 3000 Tj yTKU требуется колонна диаметром 3,2 м. Однако в ЭТОМ случае не будет решен вопрос о потерях бензина и использовании газа для процессов нефтехимии. Потребуется установка газокомпрессоров илм абсорбционной колонны. [c.26]

Абсорбционная колонна диаметром 2,4 м и высотой 27 м состоит из трех зон доокислительной, нитроолеумной и промывной, в каждой из которых расположены тарелки. Между тарелками доокислительной и нитроолеумной зон расположены охлаждающие змеевики, поддерживающие оптимальный тепловой режим работы колонны. [c.237]

Необходимость сооружения абсорбционного блока определяется при разработке технологии с учетом характеристики перерабатываемой нефти. На рис. 5.5 приведен общий вид стабилизатора и фракционирующего абсорбера, применяемых в блоках стабилизации и абсорбции современных комбинированных установок АВТ. Эти цилиндрические аппараты колонного типа оборудованы фракционирующими тарелками (до 40 шт.), штуцерами, патрубками для ввода и вывода продуктов, люками-лазами для ремонтных и монтажных работ. Высота и конструктивные данные указанных аппаратов во всех случаях сохраняются одинаковыми, а диаметр их меняется в изависимости от углеводородного состава перерабатываемой нефти. Конструкции нижней части аппаратов зависят от вида теплоносителя (пар высокого давления, циркулирующая часть нижнего продукта и т.п.). Наиболее характерными являются блоки стабилизации и абсорбции комбинированной АВТ типа А-12/9 производительностью 3 млн.т/год обессоленной ромашкинской нефти. [c.65]

Исследования и практика свидетельствуют о том, что условия, близкие к изотермическим, могут быть реализованы в абсорбционных аппаратах с трубчато-решетчатыми тарелками (указанные контактные устройства позволяют отводить тепло непосредственно в зоне процесса) [99]. В связи с этим была изучена эффективность процесса абсорбции в условиях, близких к изотермическим (температура по высоте абсорбера поддерживалась около 20 °С). Опыты проводили на промышленной колонне с 42 трубчаторешетчатыми тарелками, которые были выполнены в виде плоской спирали Архимеда из трубок диаметром 22/19 мм (диаметр аппарата 400 мм). Абсорбция нефтяного газа осуществлялась на 30 та-рел ках. [c.216]