Кокс удельный вес, определение

Целевое назначение процесса окислительной регенерации-удаление кокса без ухудшения свойств катализатора. На практике достичь этого не удается, так как окислительная среда, присутствие в газе паров воды и интенсивное выделение тепла при горении кокса оказывают определенное воздействие на катализатор. В ряде случаев изменения незначительны, однако нередко активность и селективность свежего и регенерированного катализаторов различаются существенно [ПО, 111]. Это происходит из-за изменения химического состава катализаторов, сопровождающегося изменением удельной активности, и вследствие структурных и других превращений, приводящих к изменению удельной поверхности или ее доступности. [c.47]

С уменьшением размера частиц и снижением давления увеличиваются удельная поверхность контакта и расстояния между зернами испытуемого образца, что сопровождается повышением удельного электросопротивления кокса. Отношение высоты к диаметру Н й образца кокса при определении удельного электросопротивления должно быть в пределах 1—2,5. При отношении Л й меньше 1,0 в тонком слое но сечению засыпки испытуемого образца образуются участки различной плотности, в результате чего увеличивается среднее удельное электросопротивление. [c.49]

Плотность. Удельный вес и объем пор и пустот. Основным определением для этой группы свойств кокса является определение его насыпного веса, потому что скипы, доставляющие кокс в доменные печи, обычно предпочтительнее загружаются по объему, чем но весу. Если известен также кажущийся удельный вес кокса, то объем пустых промежутков в с.лое кокса может быть вычислен по уравнению [c.392]

Для алюмосиликатных катализаторов установлена определенная шкала индексов активности, значение которых важно для подбора катализатора применительно к данному сырью. Индекс активности 40 означает, что на данном катализаторе из легкого газойля в течение 10 мин при температуре около 450° С можно получить 40 объемн. % бензина с к. к. = 210° С. Для тяжелых дистиллятов требуется катализатор с индексом активности около 30, для легкого сырья необходимо использовать катализатор с более высоким индексом активности. Активность катализатора пропорциональна его удельной поверхности и зависит от структуры и химического состава. В процессе крекинга катализатор периодически подвергают воздействию углеводородов при 450—480° С, а затем водяного пара и продуктов сгорания (кокса) при 550—600° С. При контакте углеводородного сырья и катализатора в порах последнего адсорбируются участники процесса — в первую очередь смолы, затем непредельные углеводороды и наконец высокомолекулярные углеводороды. На поверхности [c.14]

Рентгеноструктурным анализом довольно четко выявляется разница между углями, сажами и нефтяными коксами, т. е. между резко различными каустобиолитами. Но о различии нефтяных коксов, полученных из разных видов нефтяного сырья и при неодинаковых режимах, еще не накоплено четких данных. Практика показала, что различия в свойствах нефтяного кокса из разных видов сырья и искусственных графитов (отечественных и зарубежных) яснее обнаруживаются при определении их удельного электросопротивления и плотности. [c.69]

Рис. 80. Схема прибора для определения удельного электросопротивления кокса при нагревании

Удельное электросопротивление кокса, определенное по стандартному методу, в куске в среднем в 13 раз ниже, чем в порошке. Но определение в порошке дает минимальное расхождение между параллельными опытами. [c.210]

Нами было показано, что для кокса плотностью 2,10 ири 700 °С имеется экстремум в величинах объемной усадки (на 20%) и удельного электросопротивления (см. рис. 70 и 81). Снижение удельного электросопротивления является следствием процесса интенсивного сближения углеродных образований, элементов электропроводности. Для кокса плотностью 2,14 г/сж эти экстремумы наблюдаются при температуре 650 °С, а для кокса плотностью 2,06 г/см — около 725 °С. Обрыв боковых углеродных цепей, образование плоскостных углеродных сеток со сравнительно небольшим числом жестких межплоскостных связей приводят к созданию полимерных молекулярных структур со сравнительно небольшим молекулярным объемом и наибольщей пластичностью. Это подтверждается нашими данными по определению прессовых характеристик кокса. [c.233]

Расход электроэнергии на 1 т годной выплавленной продукции (электростали) как для опытных, так и для обычных электродов примерно одинаков. Довольно показателен результат испытания опытных электродов, полученных с применением 46,7% сернистого кокса на Кузнецком металлургическом комбинате. Испытывались электроды высшего и первого сортов (по удельному электросопротивлению). Оказалось, что расход опытных электродов на 1 т годной выплавленной продукции одинаков и иногда даже несколько меньше, по сравнению с расходом обычных электродов. Это, по-видимому, следует объяснить тем, что разница в 1 —1,5 ом-мм 1м между высшим и первым сортами по удельному электросопротивлению, определенному при 25°С, для графитированных опытных электродов при высоких температурах в производственных условиях снижается до таких величин, которые не сказываются на практических результатах. [c.248]

Влагоемкость. Воздушносухой уголь содержит еще определенное количество влаги в зависимости от концентрации полярных кислородных групп на поверхности и ее величины. Коксующиеся угли, более бедные кислородом и с относительно низкой удельной поверхностью, содержат немного влаги (2—3% против 5—7% в длиннопламенных углях). [c.28]

Влияние металлов на регенерацию катализатора. Металлы, накапливающиеся в процессе работы на поверхности катализатора, должны оказывать определенное влияние и на процесс выжига кокса. Так, на одной установке, долго работавшей на остаточном сырье, при увеличении на катализаторе содержания никеля от 6-10 2 до 7-10 2 вес. %, а ванадия от 3,5-10-2 до 18-10-2 вес. % содержание остаточного (после выжига) кокса уменьшалось с 0,4 до 0,2 вес. % После прекращения подачи остаточного сырья и существенного уменьшения количества металлов содержание остаточного кокса возросло до 0,3 вес. % [186]. О влиянии некоторых металлов на выжиг коксовых отложений с катализатора в литературе имеются лишь отрывочные данные [78, 238—241]. Для получения более полных данных нами были проведены эксперименты на аппарате ГрозНИИ в кинетической (500 °С) и диффузионной (650 °С) областях при удельном расходе воздуха 1500 ч . Во всех опытах отлагалось кокса 2 вес. % на катализатор. В кинетической области горения при добавлении в катализатор различных металлов качественный характер регенерации катализатора на всем ее протяжении не изменялся. Однако металлы, нанесенные на катализатор, способствуют существенной интенсификации выжига кокса в начальный период по сравнению со скоростью выжига исходного катализатора. [c.166]

Г. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИСТИННОГО УДЕЛЬНОГО ВЕСА КОКСА ПОСЛЕ ПРОКАЛИВАНИЯ ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ 1300 [c.785]

Для характеристики кокса весьма важен показатель удельного электрического сопротивления кокса (УЭС), Показатель УЭС кокса важен сам по себе, т.к. он в значительной мере влияет на электропроводность анода алюминиевого электролизера. Удельное электросопротивление кокса может быть использовано в качестве стандартного показателя в ГОСТе в том случае, если он определяется на стандартном образце (средняя проба кокса прокаливается при 1300°С в течение 5 часов как и для анализа на пикнометрическую плотность). Ситовой состав исследуемой пробы должен быть ограничен в узких рамках, а прибор для определения УЭС унифицирован. [c.35]

Определение удельного электросопротивления прокаленного кокса [c.74]

В значительной степени удельная поверхность всех видов кокса зависит от размера частиц, используемых для ее определения (рис. 33). На рпс. 34 показано изменение структуры и свойств сернистого кокса в зависимости от температуры обработки (размер частиц 0,1 мм, длительность прокаливания 1 ч). На кривой удельной поверхности 1 в исследованном интервале температур наблюдается два максимума, совпадающие с наибольшей скоростью удаления летучих (см. кривую 2) и серы (см. кривую. 3). Эти резуль- [c.163]

Приведенные данные об изменении удельной поверхности совпадают с результатами определения динамики адсорбции воды, приведенными ранее (см. стр. 153), что обусловлено одними и теми же причинами, связанными с изменением поровой структуры нефтяных коксов. [c.164]

Определение диаметра абсорбера. В качестве насадки выбираем кокс. Средний размер кусков ср = 75 мм. Характеристику насадки находим по таблицам [26, 49, 50, 53] удельная поверхность насадки / = 42 м м свободный объем Ус = 0,58 м /м . [c.351]

Сырые нефтяные коксы довольно неоднородны, так как температура их образования в перегонных кубах неравномерна (в среднем 440—460°С). Чтобы сделать коксы более однородными, их прокаливают при 500° С. После этого пикнометрический удельный вес приобретает довольно определенную величину около 1,43 мл, а объемный вес — 0,52 мл. [c.29]

Определение микропористости по вдавливанию ртути и вычисление молекулярной пористости показывают, что при нагревании исчезают самые узкие поры как пикнометрические, так и молекулярные. Это и приводит к увеличению пикнометрического удельного веса и уменьшению сорбционной емкости кокса для газов. Объем же крупных пор уменьшается только вследствие усадки. [c.65]

Было исследовано [102, с. 18-20] влияние степени карбонизации кокса на его диспергируемость до определенного значения удельной поверхности - 10 м /кг, поскольку при получении нефтяного кокса в обогреваемых кубах существует, как отмечалось выше, значительный градиент температуры. Причем, такой кокс без дополнительного обжига все шире используется в производстве. Авторы указанной работы установили отсутствие зависимости диспергируемости кокса на вибромельнице до промышленных значений дисперсности (10 м /кг) от температуры го предварительной обработки, вплоть до 1000 °С, что связано с преимущественным измельчением по трещинам, дефектам, тонким межпоровым стенкам, т.е. измельчение определяется макроструктурой кокса. Вместе с тем при более глубоком (длительном) по сравнению [c.160]

Коэффициент упругого расширения находят следующим образом. Определенное количество кокса после размельчения до стандартных размеров частиц высыпают в специальную матрицу и прессуют. По достижении требуемого удельного давления замеряют высоту к спрессованного столбика кокса. Испытание при этом давлении продолжается 5 мин. Затем давление полностью снимают и снова замеряют высоту /22 столбика кокса. Коэффициент упругого расширения (в %) рассчитывают по формуле [c.193]

В табл. 3.3 приведены данные [124] по изменению удельной поверхности при обработке свежего и закоксованного аморфного алюмосиликатного катализатора крекинга азотом, воздухом и парами воды при различных температурах. При обработке водяным паром оба катализатора спекаются быстрее, чем при обработке азотом. При этом кокс препятствует уменьшению удельной поверхности. Очевидно, он служит барьером, затрудняющим слияние глобул, из которых состоит катали-заторная частица. Кроме того, кокс в определенной степени защищает поверхность катализатора от действия водяного пара. При обработке катализатора воздухом закоксоЮнные ишрики спекались сильнее, чем шарики, не содержащие кокса. При 700 °С поверхность закоксованного катализатора существенно уменьшилась, по-видимому, из-за перегрева. К сожалению, данных, позволяющих оценить влияние водяного пара на скорость спекания промышленных катализаторов в тех концентрациях, в которых он присутст ет при регенерации, в литературе нет. [c.55]

Определение наивыгоднейшего давления воды необходимо для обеспечения удельного динамического давления струй на массив кокса с учетом изменения расстояния от насадок гидроинструмента до поверхности разрушаемого кокса. Метода определения потребного удельного динамического давления струи в зависимости от физико-механических свойств тел до настоящего времени нет [1]. Такое положение объясняется многими причинами. Важнейшая из них — отсутствие обоснованного критерия, который мог бы характеризовать трудоемкость процесса разрушения. [c.285]

Таким образом, в процессе электролиза получаются распл ленный алюминий, окись и двуокись углерода. Первичный г образующийся при электролизе и состоящий преимущественна, из двуокиси углерода, в результате реакций (14), (57) разбавляется окисью углерода. Степень разбавления отходящих газов окисью углерода зависит, главным образом, от реакционной способности анода по отношению к двуокиси углерода и кислороду. Чем ниже реакционная способность анода, тем меньше его удельный расход. Если анод недостаточно прочен, он осыпается и его расход интенсивно возрастает. Осыпаемость увеличивается, если кокс прокален неравномерно. В этом случае различные частички кокса сгорают с разной скоростью. В результате неравномерного сгорания углерода анода также увеличивается его удельный расход. Осыпавшийся кокс при определенных обстоятельствах вызывает науглероживание электролита и образование карбидов (А12С3), отрицательно влияющих на нормальный ход электролиза и вызывающих перерасход электроэнергии. Расход анодной массы Р при электролизе (в кг на 1 кг алюминия) складывается из расхода углерода (p ) по реакции (56), потерь рз по реакции (57) и механических потерь р [c.148]

Пробы равновесного катализатора систематически анализи -руют с цел1.ю определения индекса активности, содержания кокса, насыпного веса, фракционного состава и механической прочности. Дополнительно, но реже проверяются термостойкость катализатора в атмосфере водяного пара, содержание в нем загрязняюищх металлов, удельная поверхность пор, объем и диаметр пор, регенерационная способность. Методы проведения анализов описаны в литературе [1, 37, 43, 57, 96, 97, 98, 101, 102 и др.]. [c.42]

Для определения весовых количеств отдельных газов и полного веса газов регенерации (в кг на кг кокса) пользуются формулами (5), (6), (1), (И) и (12), а также удельными весами у, кг1нм газов [c.281]

Этот кокс, как показали Саханов и Тиличеев, нервоначально не образуется он появляется лишь тогда, когда удельный вес крэкинг-остатков с температурой кипения до 350° достигнет определенной величины. I [c.357]

Для определения удельного электросопротивления р кокса используют стандартный прибор, применяемый в электродной промышленности, с добавлением к нему устройства по элек- [c.207]

Следует отметить, что эти данные имеют некоторую условность. Они были получены на порошкообразном коксе узкого гранулометрического состава, при давлении 36 кГ см и без учета сопротивления на контакте металл—кокс. С увеличением внешнего давления на порошковый кокс происходит сближение его частиц между собой, что приводит к.повышению электропроводности всей массы. При выборе стандартных условий для определения электропроводности кокса были получены следующие данные. После естественного уплотнения порошкового кокса, насыпанного в матрицу прибора, увеличение давления на пуансон от 0,05 до 30—40 кГ1см приводило к снижению удельного электросопротивления в 15—20 раз (рис. 83). Давление 36 кГ смР-было принято за стандартное. Дальнейшее повышение давления давало относительно меньший эффект. При давлениях 200 и 500 кГ1см удельное электросопротивление снижалось в 2 и 3 раза соответственно по сравнению с определенным в стандартных условиях. Такая зависимость согласуется -со степенью уплотнения вещества кокса под давлением, т. е. с объемной плотностью его. [c.210]

В условиях применения изделий из нефтяного кокса температура может достигать 600 °С и более, что влияет на величину их удельной электропроводности. Поэтому были проведены также опыты по определению удельного электросопротивления при нагревании от 25 до 600°С кокса, прокаленного при температурах от 1000 до 2500 °С [138]. Кокс предварительно прокаливали в течение 5 ч при температуре от 1000 до 1450°С в силитовой печи, а при температурах 1700, 2000 и 2500 °С — в печи Таммана в центральной лаборатории Челябинского электродного завода. Результаты опытов приведены на рис. 84. [c.211]

Если рассмотреть коксы, полученные при одинаковой температуре, то обнаружится определенное влияние исходного угля в том смысле, что неграфитизируемые коксы имеют большее удельное сопротивление, чем графитизируемые. Например, при измерении на сильно уплотненной порошкообразной пробе кокс, полученный при температуре 1000° С из коксующегося угля, дает удельное сопротивление от 0,012 до 0,030 Ом-см, тогда как коксы из пламенных углей с выходом летучих веществ 35—38% дают 0,025—0,050 Ом-см. После прокалки этих коксов при температуре 1500° С эти значения отклоняются от указанных на 0,007—0,010 для первых, 0,010—0,030 для вторых и даже на 0,050 для пламенных некоксующихся углей с выходом летучих веществ 40%. Антрациты имеют обычно более высокое удельное сопротивление, аналогичное удельному сопротивлению пламенных углей, когда их коксуют при температуре менее 1500° С, но показатели удельного сопротивления мало отличаются от тех, которые получаются при температуре коксования выше 2000° С. [c.131]

Наконец, весь весовой баланс несколько возрастает с увеличением выхода летучих веществ. Эта зависимость, не замеченная при испытаниях в реторте Иенкнера, возможно, объясняется наложением незначительных ошибок при определении величин выходов кокса и газа. Ошибка в случае газа, вероятно, получается из-за неточностей определения удельного веса. Возможно, что 10%-ная коррекция результата расчета не всегда обоснована и приводит к некоторому завышению весового выхода газа, которое тем больше чем больше этот выход. Ошибка в случае кокса происходит практи чески по двум причинам, которые почти взаимно компенсируются из-за потерь при сгорании и из-за адсорбции различных газов в частности водяного пара. Явление адсорбции, вероятно, оказы вает преобладающее воздействие. Во всяком случае возможно, что оно становится тем сильнее, чем более реакционноспособен кокс, т. е. чем выше выход летучих веществ шихты. [c.511]

Нами исследовались изменения структуры пор и удельной поверхности цеолитсодержащих катализаторов крекинга при закоксовании, а также характеристики кокса, вьщеленного с поверхности катализатора [28, 29]. Как установлено, преобладающая часть кокса на катализаторах крекинга представляет собой сферообразные частицы. Их размер достигает 30 нм и мало зависит от содержания образующегося кокса при его изменении в пределах 0,4 до 7,0% (масс.). Возможность образования крупных глобул получает логическое объяснение, если допустить, что углеводороды и продукты их уплотнения могут мигрировать по поверхности катализатора. Такое допущение основывается на том, что для миграции требуется существенно меньшая энергия, чем для перехода из адсорбированного состояния в газообразное (примерно на величину, равную теплоте испарения). Поскольку промежуточные продукты реакций уплотнения способны частично десорбироваться в газовую фазу, естественно, они способны и к диффузии по поверхности. Определенным подтверждением этого является ранее отмеченный факт пла-сти>шого состояния кокса, выделенного из катализатора крекинга, при температурах 450-500 °С. Предположение о диффузии было подтверждено также исследованиями по изучению влияния термообработки в токе гелия на распределение кокса по грануле аморфного алюмосиликатного катализатора крекинга. Как установлено, после прогрева наблюдается выравнивание распределения кокса. [c.10]

Чем выше коэффициент релаксации коксов, тем лучше качество (выше однородность и плотность) изготовленной из иих электродной продукции. Коэффициент релаксации зависит как от качества кокса, так и от удельного давления, ирн котором определен этот показатель. При давлении 20 МПа в зависимости от качества сырья, по данным Л. Ф, Красюкова [208], нефтяные коксы имеют коэффициент релаксации от 4,5 до 10%, Повышение давления прессования до 100 МПа приводит к снижению ТСро., до 2,5—6.07о- Поэтому при изготовлении прессованной электродной продукции необходимо учитывать удельное давление прессования и подбирать кокс с соответствующей оптимальной релаксацией прп этих условиях. [c.181]

Анализ экспериментальных данных, полученных разными авторами, показал, что на удельную глубину превращения и селективность катализатора большое влияние оказывает величина его поверхности. Предварительное спекание катализаторов (термическое или термопаровое) не вли5 ет на выход бензина и газа и глубину превращения, но выход кокса на пропаренных катализаторах в большинстве случаев ниже. Установлена зависимость изменения удельной глубины превращения и селективности катализаторов от величины его поверхности и выведены уравнения для определения выхода продуктов крекинга и глубины превращения, хорошо согласующиеся с экспериментальными данными. [c.104]

Сущность метода определения удельного электросопротивления заключается в определении фактического сопротивления столбика пробы зеренного кокса крупностью 0,3—0,4 мм, заключенного в матрице между двумя электродами по давлением 1 кПа и расчете удельного сопротивлении (/)) по формуле, Ом м(Ом мм /м) [c.17]

Это следует также из различия в величинах удельной поверхности, определенных с использованием разных адсорбатов Выше температур обработки 900—1000 °С эти поры делаются практически недоступнь1МИ для всех адсорбатов. Количество таких пор растет для неграфитирующихся коксов, слегка уменьшаясь лишь после 1500°С. В графитирующихся и частично графитирующихся коксах уменьшение объема недоступных пор начинается при меньших температурах, чем у неграфитирующихся. Наблюдается различие в зависимости недоступной пористости от температуры обработки для графитирующихся и неграфитирующихся коксов. Отмечается неблагоприятное влияние на графитируемость развития микропористости в процессе карбонизации. [c.48]

В работе [16б] предложена усовершенствованная методика определения реакционной способности углеродистых материалов по отношению к СО2 в проточной реакционной системе, основанная на непрерывном определении состава газообразных продуктов реакции при помощи оптико-акустических газоанализаторов с последующим расчетом зависимости угара углерода от продолжительности реагирования. В этой работе карбоксиреакционная способность коксов оценивается тремя параметрами предэкспонентом кажущейся константы скорости (при угаре, равном нулю) в уравнении Аррениуса, кажущейся энергией активации и коэффициентом, характеризующим скорость изменения кажущейся константы скорости реакции от угара. По первым двум кинетическим параметрам можно рассчитать начальную кажущуюся константу скорости для различных температур реагирования, а с помощью третьего - величину кажущейся константы- скорости при любой угаре кокса. Все параметры, характеризующие реакционную способность коксов, определяются непосредственно из экспериментальных данных и при этом нет необходимости в измерении как удельной, так и реакционной поверхности коксов. [c.23]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология