Бензин десорбция

Бензин десорбции. ... 21,9 Не определялись [c.573]

Разработка адсорбционного способа рекуперации паров бензина десорбцией при электроконтактном подводе тепла [c.513]

Первичный газоль синтеза поступает на переработку вместе с крекинг-газом (в случае наличия в работе крекинг-цеха), а также газолями, получаемыми при стабилизации бензинов (бензина десорбции поглотительного масла, бензинов крекинга и полимеризации). В ходе переработки газоль компримируется и подвергается ректификации, т. е. фракционирующей перегонке на колоннах. Результатом переработки являются [c.233]

Получить газоль значительно труднее, чем бензин, так как из газа поглощается большое количество углекислоты, загрязняющей газоль при десорбции. Для иопользования в виде жидких газов газоль ожи- [c.96]

При десорбции угля, на-сыщенного бензином и гаэо-лем, пропусканием пара в направлении, противоположном направлению газа при адсорбции, поглощенные компоненты десорбируются примерно в последовательности возрастания молекулярных весов. [c.97]

Депарафинизированный бензин собирали в приемник и ловушку, охлаждаемые жидким азотом. После окончания процесса адсорбции депарафинизированный бензин, находящийся на поверхности адсорбента, удалялся при 120° в токе азота. Схема установки дана на рисунке. Десорбцию н-алканов проводили при 340—350°С и давлении 5 мм рт. ст. с помощью азота. Образование кокса не имело места. [c.193]

Полнота выделения н-алканов контролировалась повторным пропусканием одного и того же образца бензина. Выделение н-алканов считалось законченным тогда, когда при повторном пропускании бензина с последующей десорбцией выделение и-алканов не имело места. [c.194]

Десорбцию адсорбированных из бензина н-алканов проводили при температуре 340—3.50 С и давлении 5 мм рт. ст., в присутствии азота или газа нефтеперерабатывающего завода. [c.201]

Принципиальная схема поточности на комбинированной установке ЭЛОУ — АВТ со вторичной перегонкой бензина производительностью 3 млн. т/год нефти представлена на рис. 53. На этой установке скомбинировано самое большое число технологически и энергетически связанных процессов первичной перегонки нефти ЭЛОУ, атмосферная перегонка нефти, вакуумная перегонка мазута, выщелачивание компонентов светлых нефтепродуктов, абсорбция и десорбция жидких газов, стабилизация легких бензинов, вто- [c.142]

Кратность разбавления сырья бензином Оборотный расход бензина на промывку отработанного угля, % от сырья. . . Оборотный расход бензола на десорбцию, [c.225]

Различают периодические и непрерывные процессы выделения газового бензина с помощью адсорбентов. Наибольшее распространение получил периодический процесс как более простой. Периодический процесс адсорбционного выделения газового бензина состоит из четырех этапов 1) адсорбция углеводородов на поверхности активированного,угля 2) десорбция, т. е. удаление адсорбированных углеводородов с поверхности адсорбента с помощью острого водяного пара 3) сушка угля горячим газом и 4) охлаждение адсорбента холодным газом. [c.167]

Глубина преврашения сырья при каталитическом крекинге регулируется объемной (или массовой) скоростью подачи сырья, а также зависит от температуры процесса и кратности циркуляции катализатора. Для увеличения глубины преврашения сырья повышение температуры должно сопровождаться увеличением объемной скорости. Как видно из табл. 7, с повышением температуры крекинга снижаются выходы кокса и тяжелого газойля, что объясняется усилением десорбции и удалением тяжелых паров с поверхности катализатора. При этом заметно возрастает выход газа при практически постоянном выходе светлых (суммы бензина и легкого газойля). [c.51]

В первом узле конденсат перерабатывается методом двухступенчатой абсорбции-десорбции с выделением метано-этано-вой фракции и последующей ректификации в двух колоннах с отбором нестабильного легкого бензина, тяжелого бензина и остаточного дизельного топлива. [c.211]

В выражении (2.2.15) при постоянной температуре пара наблюдаемая 15 н танта скорости десорбции будет при прочих равных условиях в значительной степени зависеть от средней скорости пара в аппарате. С использованием экспери-промышленной рекуперации бензина [c.96]

Проведенный анализ экспериментальных и расчетных кривых, отражающих изменение концентрации паров бензина в десорбирующем агенте (водяном паре) и степени десорбции, показал удовлетворительную сходимость результатов (рис. [c.101]

Влияние скорости подачи пара при постоянной его температуре на время десорбции Тд можно учесть через зависимость (2.2.15), адекватно отражающую процесс десорбции бензина из активного угля АР-3 водяным паром. [c.175]

Изменение температуры очищаемой паровоздушной смеси от 35 до 50 °С приводит к увеличению себестоимости рекуперированного продукта на 2—3 коп./кг. Зависимость себестоимости рекуперированного бензина от скорости пара имеет экстремальный характер во всем диапазоне изменения концентрации бензина в паровоздушной смеси, поступающей на рекуперацию. Минимум себестоимости наблюдается при = 0,07 м/с. Зависимость себестоимости от остаточного содержания бензина в угле после десорбции представлена на рис. 4.6 и 4.7. Анализ указанных зависимостей позволяет определить оптимальные (в смысле минимума себестоимости рекуперированного бензина) режимные параметры промышленного процесса рекуперации. [c.180]

В данном случае обобщенным критерием оптимальности, наиболее полно отражающим экономическую эффективность процесса, является себестоимость рекуперированного бензина. Поэтому с точки зрения максимизации себестоимости рекуперированного продукта необходимо добиваться прежде всего повышения концентрации поглощаемого компонента в очищаемой паровоздушной смеси, нахождения оптимальной скорости пара при десорбции и остаточного содержания бензина в угле после десорбции. [c.183]

Отработанный адсорбент, выгруженный из емкости 7 (см-рис. 86), отделяют от растворителя фильтрованием в вакууме-Отфильтрованный адсорбент, содержащий около 20% растворителя, тщательно перемешивают и загружают в колонну, где проводится десорбция. Для десорбции можно использовать как весь адсорбент, так и часть его, достаточную для основных анализов и составления материального баланса. Заполнение колонны растворителем, а затем отработанным адсорбентом для десорбции проводят так же, как при адсорбционной очистке растворитель применяют тот Н е. Десорбцию осуществляют при температуро па 10—15 С ииже температуры начала кипения растворителя. Например, десорбцию бензином Галоша на описанной установке рекомендуется проводить в следующих условиях кратность растворителя к отработанному адсорбенту 2 1 (по объему), скорость подачи растворителя 300 мл/ч, температура 70—75 °С. [c.234]

Для выделения бензина газ пропускают через адсорбер, содержащий то пли иное количество активированного угля. В заводской установке помещается обычно от одной до нескольких тонн угля. Когда уголь достаточно насытится бензином, ток газа прекращают и производят десорбцию угля. Для этого через адсорбер пропускают перегретый водяной пар, имеющий температуру 125—140° С. Выделившийся из угля бензин и пары воды охлаждаются и конденсируются. Бензин отделяется от воды и направляется на стабилизацию пли ректификацию. Регенерированный адсорбент сушат воздухом и охлаждают, после чего он вновь используется для извлечения бензина из газа. [c.294]

Для того чтобы процесс шел непрерывно, применяют три адсорбера. Через один пропускается газ, другой в это время регенерируется, а третий осушается и охлаждается. Затем газ переключается на тот адсорбер, который осушался, и т. д. В результате длительной работы адсорбционная способность угля снижается вследствие того, что в его порах постепенно накапливаются смолистые и другие вещества, которые не удаляются при -десорбции водяным паром. Уголь при этом все хуже и хуже поглощает бензин. Тогда в адсорберы помещают свежий уголь, а старый подвергают активации — нагревают до 300° С, пропуская через него воздух. При этом адсорбционная способность угля восстанавливается, хотя и не полностью. Поэтому отработанный уголь постепенно заменяют новым. [c.294]

Перед второй стадией дегидрирования из контактного газа выделяют изопентан-изоамиленовую фракцию обычными физическими приемами охлаждением, компримированием, абсорбцией бензином, десорбцией и перегонкой. На этом участке производства используется аппаратура из обычной углеродистой стали, причем удовлетворительно служат не только необогреваемые аппараты, но и такие, как. десорбер, нагреваемый до 160° С, тарельчатая колонна с рабочей температурой 85—90° С и др. Выделенная фракция, содержащая не менее, 99% углеводородов группы С5, поступает на дальнейшее каталитическое дегидрирование (вторая стадия производства). Реакция дегидрирования изоамиленов в изопентан, как и первая реакция, является эндотермической и требует подвода большого количества тепла. [c.231]

ЭЛОУ 2 — атмосферная перегонка нефтп (АТ) <3 — вакуумная перегонка мазута (ВТ) 4 — выщелачивание компонентов светлых нефтепродуктов 5 — вторичная перегонка широкой бензиновой фракции 6 — стабилизация бензина 7 —абсорбция и десорбция, / — сырая нефть // — обессоленная нефть /// — компоненты светлых нефтепродуктов /1/— выщелоченные продукты 1/— масляные дистилляты V/— широкая бензиновая фракция V//— сжиженные газы Vfll — мазут IX — легкие бензины X — бензин па стабилизацию X/— узкие бензиновые фракции Х// —стабильный бензин Х1П — сухой газ. [c.142]

Десорбцию проводят при относительно повышенных температурах (160—200° С) и пониженных давлениях (3—5 ат). Для десорбции углеводородов из насыщенного абсо"рбента требуется, чтобы парциальное давление извлекаемого компонента в газовой фазе было ниже, чем в жидкой. В качестве десорбирующего агента обычно применяют острый водяной пар. Отпаренные тяжелые углеводороды и водяной пар отводятся сверху десорбера, проходят конденсатор-холодильник и поступают в водоотделитель. Из водоотделителя вода выводится снизу, часть жидких углеводородов возвращается в десорбер на орошение, а балансовое количество поступает в емкость нестабильного газового бензина. Снизу десорбера выходит регенерированный абсорбент, который в теплообменнике отдает свое тепло насыщенному абсорбенту, охлаждается в холодильнике и возвращается наверх абсорбера. [c.166]

Для сорбционного выделения олефинов из крекинговых фракций широко используют цеолиты СаА. Сорбцию олефинов из гек-сеновой и гептен-октеновой фракций бензинов термического крекинга, содержащих ж9% н-олефинов, проводили при 100°С ( ля гексеновой фракции) и при 150 °С (для гептен-окгеновой) скорость подачи сырья 0,2 ч [34]. Десорбцию осуществляли водяным паром при тех же температурах. В результате были получены, концентраты с 35—66% н-гексенов и 2б—60% гептенов и октенов, причем рециркуляцией н-олефинов их содержание в концентрате можно повысить. [c.195]

Легкий бензин каталитического крекинга (4% олефинов Се—С ) Стационарная с двухстадийной десорбцией Цеолиты с порами 0,4—0,5 нм 75-185 85-185 55 [35] [c.196]

Абсорбция и десорбция — массообменные процессы, составляющие основу абсорбционного разделения нефтяных и природных газов. Абсорбционный метод разделения углеводородных газов применяется в промышленности для извлечения газового бензина и жидких газов (пролан-бутановая смесь). [c.83]

Сырье в диафрагмовом смесителе 33 смешивается с растворителем, в качестве которого используются бензин типа калоша или бензин-алкилат, после чего поступает в низ адсорбера 9. В адсорбере раствор сырья поднимается навстречу опускающемуся адсорбенту. Изменяя производительность установки, скорость потока сырья и время контактирования, можно устанавливать заданный режим и регулировать качество рафинатов I и И. Суспензия (пульпа) отработанного адсорбента самотеком переходит в десорбер 10, где происходит десорбция нагретым растворителем, после чего суспензия (пульпа) поступает в ступенчато-противоточную паровую сушилку 18 с кипящим слоем. Кипение (псевдоожижение) создается водяным паром (1 МПа). Пары растворителя и воды с верха сушилки 18 охлаждаются, конденсируются и подаются в водоотделитель 21, откуда растворитель поступаете приемник25.Сухой засмоленный адсорбент из сушилки пневмотранспортом подается в ступенчато-противоточный регенератор 8, где производится окислительный выжиг органических отложений в кипящем слое (псевдоожижение создается воздухом). Регенерированный адсорбент охлаждается в холодильнике 17, после чего подается в адсорбер 9. [c.246]

Основными возмущающими факторами процесса рекуперации являются концентрация рекуперуемого вещества в паровоздушной смеси, влажность паровоздушной смеси и температура этой смеси. Влияние каждого из них на время адсорбции Тад можно учесть через выражение, адекватно отражающее процесс адсорбции паров бензина для промышленной установки. В качестве управляющих параметров процесса рекуперации следует рассматривать подачу пара на десорбцию и температуру пара. Однако в промышленном процессе рекуперации изыскание температуры десорбирующего пара связано со значительными трудностями и часто не может рассматриваться как управляющее воздействие из-за своей инерционности. [c.175]

В связи с этим наибольший интерес представляет зависимость себестоимости очистки от остаточного содержания бензина в угле после десорбции (а ост) в дизпззонб изменения входной концентрации бензина в паровоздушной смеси (со) и управляющего воздействия — скорости подачи пара ( <Уп). Эта зависимость, представленная на рис. 4.3 и 4.4, позволяет определить [c.178]

Изучение параметрической чувствительности критериев оптимальности показало, что наиболее сильное влияние на оба критерия оказывает изменение концентрации поглощаемого вещества— бензина БР-1 в паровоздушной смеси, поступающей на рекуперационную установку. Вторым фактором по степени влияния на критерии оптимальности является уменьшение остаточного содержания бензина после фазы десорбции (увеличение степени десорбции), а третьим — измeнeн e скорости подачи десорбирующего агента (водяного пара). [c.182]

Десорбцию осуществляют тем же растворителем - бензином. В результате адсорбции получается деаромати-эированнЕ1й, практически обессеренный и обессмоленный бесцветный парафин (рафинат I . При десорбции из отработанного насыщенного адсорбента циркулирувдим растворителем (бензином узкого фракционного состава) извлекают часть адсорбированных углеводородов (в основном ароматические соединения), составляющих второй продукт адсорбционного разделения - концентрат ароматических соединений (рафинат 2). Следующей стадией процесса является сушка пульпы циркулирующе- [c.231]

Влияние температуры на выход продуктов крекинга представлено на рис. 22, который показывает, что кривые выхода бензина / и кокса 3 имеют экстремальный характер. С повышением температуры в результате разложения тяжелых углеводородов увеличивается выход бензина 1. Вместе с тем повышение температуры приводит к распаду легких углеводородов, входящих в состав бензина, с образованием газообразных продуктов 2. Начальное снижение выхода кокса 3 с повышением температуры объясняется увеличением испарения и десорбции некоторых промежуточных продуктов с поверхности катализатора. После достижения температуры, соответствующей минимальному выходу кокса, выход его растет, поскольку повышение температуры обусловливает возрастание глубины превращения сырья. В результате образования коксовых отложений при крекинге сырья катализатор дезактивируется в течение нескольких минут и отводится на регенерацию. Реге- [c.67]