Степень противоточности

Для определения средней разности температур в аппаратах с боль-дшм числом ходов теплоносителей Белоконь предложил использовать индекс противоточности, характеризующий степень противоточности аппарата. Средняя разность температур определяется по уравнению Н. И. Белоконя [c.458]

Рис. VП-2. Зависимость степени противоточности т]п от безразмерных параметров До и Ь .

Рис. УИ-13. Зависимость степени противоточности от числа ступеней N и отношения водяных эквивалентов В.

Следовательно, степень противоточности 11 зависит от отношения водяных эквивалентов В и числа секций N. На рис. УП-13 приведено графическое изображение функции тl = /(B М), причем величина В является параметром. Из этого рисунка, а также из анализа формулы (УП. 44) можно видеть, что при увеличении числа секций степень противоточности стремится к I при В >1 и к В при В <1. При этом в случае В <1 величина л тем быстрее приближается к своему постоянному значению В, чем менее само В". Напротив, при В >1 увеличение В приводит к более быстрому росту Г]. [c.265]

С помощью выражений (VII. 41), (VII. 42) и (VII. 44), а также рис. УИ-13 можно решить и обратную задачу — определение числа ярусов, необходимых для обеспечения заданных конечных температур газа или твердого материала либо степени противоточности п. В частности, решение уравнения (VII. 44) относительно N приводит к следующему соотношению [c.266]

Возможны различные способы рециркуляционного включения. На рис. 13-17, а представлено рециркуляционное включение без преобразователя фазового состояния. Такое включение не имеет никакого технологического значения. Обычно используется рециркуляционное включение с преобразователем фазового состояния. Этот способ широко применяется в противоточных системах (рис. 13-17, б). Можно его использовать также в том случае, когда функции двухфазового элемента процесса выполняются каскадом (рис. 13-18). Число степеней свободы рециркуляционного включения равно [c.278]

Для степени превращения а = 0,97 в трехступенчатом противоточном каскаде по диаграмме, приведенной на рис. IX-14, находим [c.370]

При повышении степени превращения от 0,9 до 0,97 количество продуктов, получаемых с помощью противоточного каскада, возрастает в 10(0,97/0,9) = = 10,78 раза. Таким образом, использование противоточного каскада по сравнению с прямоточным увеличивает количество продуктов в 10,78/3,23 = 3,34 раза. [c.371]

Значение приведенной скорости сплошной фазы на входе дисперсной фазы для противоточного движения может быть определено из материального баланса с использованием заданного значения этой скорости на входе в аппарат и заданной степени извлечения (насыщения). При прямотоке входы обеих фаз совпадают. Соотношение (2.93) с учетом (2.92) дает [c.101]

Промышленные массо- и теплообменные процессы в дисперсных системах реализуются, как правило, в противоточных колонных аппаратах. Эффективность колонны характеризуется интенсивностью массо- и теплопереноса в ней. Конечная цель расчета эффективности — определение высоты колонны, соответствующей заданной степени извлечения или нагрева. [c.217]

Изложенные выше методы расчета массо- и теплообмена в прямо-и противоточных колоннах неприменимы в обшем случае для тарельчатых колонн. Однако, как будет показано ниже, при небольших степенях извлечения на каждой тарелке приведенные формулы расчета применимы и для тарельчатых колонн. [c.228]

В данной главе изложены методы расчета степени извлечения и высоты прямо- и противоточных колонн при протекании необратимых и обратимых химических реакций в сплошной фазе с учетом продольного перемешивания. Методы разработаны в основном дпя потока сферических частиц, применительно к барботажным, распылительным и тарельчатым колоннам. Исключение составляет раздел 7.1, в котором рассматриваются методы расчета процессов в кинетической области, применимые дпя любого типа колонных аппаратов. [c.286]

Краевые условия (8.15), (8.16) соответствуют случаю, когда требуется определить степень извлечения для заданной высоты колонны Н. Численное решение краевой задачи требует значительного машинного времени. Меньшее время требуется для расчета высоты противоточной колонны, соответствующей заданной степени извлечения (охлаждения) [c.302]

Представляет интерес предложение заполнить колонну кольцами Рашига. В этом случае перемешивание окисляемой жидкой фазы по высоте будет резко ограничено, режим работы приблизится к противоточному и окажется возможным выводить из колонны битумы с разной степенью окисления на различной высоте [203]. Пока сведения о промышленной проверке предложения отсутствуют. [c.137]

Массообменные процессы весьма многообразны. Они отличаются агрегатным состоянием взаимодействующих фаз, характером их движения в аппарате, наличием параллельно протекающих процессов теплообмена. Этим обусловлено большое разнообразие применяемых на практике конструкций массообменных аппаратов. В той или иной степени различаются и методы их расчета. Рассмотрим наиболее распространенные в технике массообменные процессы непрерывные процессы абсорбции и жидкостной экстракции в противоточных аппаратах непрерывную ректификацию бинарных систем периодические процессы с участием неподвижного слоя твердой фазы. [c.42]

Первое прибли.жение для конечных параметров газа и абсорбента. Температура газа, выходящего из противоточного абсорбера, обычно на несколько градусов выше начальной температуры абсорбента. Температура абсорбента в данном случае 25 °С. Примем в качестве первого приближения конечную температуру газа равной 27 С, а степень извлечения гексана — 95 %. Составляя материальный баланс для всего процесса по уравнениям (111.3) и (П1.7) получаем [c.47]

Рассмотрены преимущества противоточной многоступенчатой промывки осадков методом разбавления на примере трехступенчатой установки, каждая ступень которой состоит из барабанного вакуум-фильтра и аппарата для взмучивания осадка [256]. Указано, что при противоточной промывке необходимо (при одинаковой степени извлечения растворимого вещества) в 2 раза меньше промывной жидкости, чем при прямоточной. Обсуждена возможность использования противоточной промывки для осадков с разрушающимися твердыми частицами при взмучивании. [c.241]

Рис. 2-38. Степень экстрагирования ф как функция коэффициента экстракции Е и числа ступеней п для противоточной экстракции.

Рис. 2-40. Влияние числа ступеней на степень экстрагирования и долю вещества В в экстракте и рафинате при противоточной экстракции.

Жидкофазное окисление часто применяют в качестве предварительной стадии для разрушения токсичных соединений перед проведением традиционных методов биологической очистки сточных вод. Степень окисления в процессе составляет 60—100% и зависит от характера отходов. Выделяющееся тепло используется в противоточном теплообменнике и полностью потребляется в процессе, если показатель ХПК находится в пределах 20— 300 тыс. мг/л. Методом жидкофазного окисления обрабатывают отходы коксохимических производств. [c.144]

VI-16. Промышленная установка для гидролиза вещества А, которое поступает в виде смеси, содержащей 0,6 кмоль/м основного компонента, вырабатывает продукт R в количестве 5- 10 кмоль/сек. Теоретически реакция является бимолекулярной, однако вследствие большого избытка воды в реакционной смеси ее можно рассматривать как реакцию первого порядка, т. е. считать, что А 2R. После выхода из реактора смесь подают в противоточную экстракционную колонну, в которой выделяют продукт R. Степень превращения вещества А в системе достигает 98%. Постоянные и переменные затраты в этом процессе равны 3-10" руб/сек стоимость исходного реагента составляет 1 руб/кмоль-, продукт можно реализовать по цене 660 руб/кмоль. Предполагается, что производство работает не в оптимальных условиях и требуется провести его исследование с целью оптимизации. [c.160]

При перекрестном токе газовой и жидкой фаз в аппаратах с различной толщиной решеток максимальная величина утечки наблюдается в интервале значений 1 <5/влияние отношения б/ о первом случае сказывается в большей степени, чем во втором. Влияние же диаметра отверстий на утечку при перекрестном токе меньше, чем при работе с противотоком жидкости и газа. [c.80]

При абсорбции хлора известковым молоком концентрацией 100 г/л СаО в многополочном пенном абсорбере с противоточными решетками степень извлечения хлора должна составлять не менее 95%. Какова должна быть средняя движущая сила абсорбции для обеспечения требуемой полноты поглощения хлора [c.222]

Возникает вопрос, в какой степени допустимо использование упрощенных моделей с противоточным движением теплоносителей для анализа функционирования данной ХТС (например, при оптимизации выхода целевого продукта В). [c.324]

Для достижения высоких степеней превращения и селективности применяются каскады реакторов смешения, причем для организации противоточного движения фаз в этом случае необходима установка между реакторами отстойников. [c.139]

Высокая степень извлечения экстрагируемого вещества при относительно малом расходе экстрагента достигается в наиболее распространенном процессе противоточной многоступенчатой [c.647]

В последовательных ступенях процесса насыщается извлекаемым веществом. В результате требуемая степень экстракции достигается при минимальном расходе экстрагента. Процессы противоточной многоступенчатой экстракции проводятся в ряде ступеней, состоящих из смесителей и отстойников (см. рис. 18-13), либо в противоточной колонне (рис. 18-14), причем экстракт и рафинат после подогрева направляются каждый в отдельную [c.648]

Процесс ректификации проводят в колонных аппаратах, снабженных тарелками для организации взаимодействия между противоточно движущимися неравновесными потоками пара и жидкости. На каждой тарелке встречные потоки пара и жидкости обмениваются массой и энергией, а затем разделяются (сепарируются). Эффективность работы тарелок характеризуется степенью приближения к равновесию отсепарированных после взаимодействия потоков, которая может быть задана эмпирическим коэффициентом эффективности или определена по уравнениям, учитывающим кинетические закономерности процесса массо-тепло-обмена. В любом случае необходимый элемент расчета — определение равновесного состояния парожидкостной системы на тарелке. [c.89]

Из уравнений (VII. 14) и (VII. 14 ) получается С00т110шеиие т]п = А/ч/(Аг )и д, названное степенью противоточности. Как видно из рис. УП-2, где представлена зависимость г]п от ао и Ьо, при [c.229]

Практический интерес представляет степень полноты использования Л -секционного аппарата с точки зрения приближения его к аппарату, имеющему бесконечное количество секций (ярусов). Для количе-ствениой характеристики вводится понятие о степени противоточности т]п 0,8 [c.265]

В настоящей главе приведены методы расчета степени извлечения (нагрева) и высоты противоточных колонных аппаратов без и с учетом продольного перемешивания, а также процессов растворения и массотеплообмена в распьшительных колоннах. [c.217]

Пример 5.3. Определтъ число тарелок противоточной колонны для достижения степени извлечения 85 % по формулам (5.62) и (5.31) при 0=1,2, ВЕП = = 0,5 м и высоте рабочей части тарелки Ах=0,178 м. [c.230]

IX-1-6. Продольное перемешивание. Как отмечалось в разделе VI П-1, при расчетах противоточной абсорбции в насадочных колоннах обычно принимают, что и газ, и жидкость движутся поршневым потоком , в котором элементы жидкости, входящие в колонну в одно и то же время, движутся через аппарат, не опережая и не отставая друг от друга, и выходят из него также одновременно. Известно, что такое допущение об идеальном вытеснении не совсем точно отражает реальную картину и что на самом деле происходит некоторое перемешивание, или обмен местами между элементами потока, входящими в колонну не одновременно. Измерения степени перемешивания жидкости и газа проводились, например, Де Мариа и Уайтом Сэтером и Левеншпилем и Де Ваалем и Мэмереном [c.219]

Рассмотрена противоточная многоступенчатая промывка осадка ца установке, включающей ряд барабанных вакуум-фильтров с поверхностью 5 м , каждый из которых снабжен бесступенчатым вариатором скорости вращения в пределах 0,2—2 об-мин [254]. Математическое описание процесса, в частности, содержит а) экспоненциальную зависимость, характеризующую уменьшение скорости фильтрования в результате постепенного закупоривания пор ткани твердыми частицами б) довольно сложную зависимость 1=1 (ц, п), где степень извлечения растворимого вещества на -той ступени промывки =Сг+1/с безразмерное отношение г]=КаЬос1 безразмерное время промывки п=У .ж1Уо скорость движения промывной жидкости в порах осадка W=W a +1 и с,- — концентрации растворимого вещества в жидкой фазе осадка после -Ы-ой и -ой ступени К — коэффициент массопереноса, м-с а — удельная поверхность частиц осадка, м -м а — доля сечения осадка, занятая движущейся л(идкостью. Зависимость для I получена на основе дифференциального уравнения в частных производных гиперболического типа [278]. [c.228]

На большинстве установок селективной очистки процесс экстракции осуществляется в противоточных насадочных колоннах, которые из-за недостаточной степени контактирования фаз не обеспечивают требуемой глубины извлечения низкоиндексных компонентов из очищаемого сырья. Глубина извлечения масляных компонентов при использовании колонн такого типа при одноступенчатой экстракции составляет 85—90% (масс.) от их потенциального содержания в сырье. Для повыщения разделяющей способности и производительности экстракционных колонн на ряде установок вместо насадки используют жалюзийные и перфорированные тарелки, позволяющие повысить производительность по сравнению с насадочными колоннами на 15—20% (масс.) при очистке дистиллятного сырья. Эффективность экстракции в процессе селективной очистки может быть повышена при создании пульсаци-онного режима в насадочных колоннах [48] или замене насадки в верхней части колонны на вращающиеся вибрирующие тарелки [49]. Улучшить контакт между сырьем и растворителем в экстракционных колоннах можно, пропуская противотоком к движению растворителя инертный газ с пульсирующим изменением его расхода [50]. Такой способ экстракции позволяет вследствие увеличения дисперсности и перемешивания движущихся потоков с учетом пульсационного режима повысить степень извлечения из сырья компонентов, ухудшающих эксплуатационные свойства масел. [c.101]

За рубежом имеется установка такого типа для получения твердого парафина. Процесс проводят в аппаратах колонного типа, в верхнюю часть которых через форсунки вводят расплавленный гач. Мельчайшие частицы парафина затвердевают в результате контакта с восходящим потоком воздуха. Масло, находящееся на поверхности частиц парафина, удаляется при помощи растворителя в системе противоточных смесителей и отстойников. Метод позволяет получить твердый парафин с содержанием масла не более 0,5% (масс.). К недостаткам данного процесса следует отнести значительные эксплуатационные затраты, связанные с грануляцией сырья в токе охлажденного воздуха, необходимостью получения гранул строго определенных формы и размера, поскольку чем больше размер получаемых гранул, тем хуже отмывается содержащееся в них масло. Для увеличения проницаемости осадка на фильтре к сырью добавляют инертный несжимаемый материал определенной степени грануляции. В качестве добавок предложны различные глины, бумажная пульпа, ламповая сажа, силикат и др. [85]. Для улучшения фильтрования и частичного предохранения фильтровальной ткани от забивки применяют фильтрующие добавки —газонаполненные микробаллончики из инертных по отношению к [c.164]

Основное отличие состоит в том, что в роторных колоннах жидкая смесь испаряется в кубе и массообмен происходит при противоточном движении паровой и жидкой фаз, за счет чего обеспечивается высокая степень разделения. Однако как в роторных испарителях, так и в роторных ректификационных колоннах с помощью ротора обеспечивается циркуляция пленки жидкости и тем самым предотвращается обеднение ее поверхности низкокипящим компонентом. Проблемы механической турбулизации тонких слоев жидкости обсуждены в работе Яносфпа [134]. [c.278]

Аппарат в виде колонны с расширением в верхней части, которое служит для улавливания брызг и вместилищем для образующейся пены, изготовляется из ферросилиция или из нержавеющей стали. Каждая полка барботажной гидратационной колонны по степени перемешивания газа и жидкости ближе к режиму смешения, чем к режиму вытеснения. Однако вследствие значительного количества полок процесс можно рассчитывать по модели вытеснения при противоточном движении фаз. Температура в гидрататоре при помощи острого пара поддерживается в пределах 90— 100°С. Газы, выходящие из верхней части гидрататора и содержащие ацетальдегид, непрореагировавший ацетилен, водяные парР . и другие примеси, поступают в холодильники. В первом конденсируются пары воды, возвращаемые в гидрататор, а во втором — ацетальдегид и вода, направляемые в сборник. Нескондеисировав-шиеся газы подаются в абсорбер, где альде[ид извлекается водой, охлажденной до 10°С, а пепрореагировавший ацетилен возвращается снова в процесс. При этом около 10% газа непрерывно отбирается с целью удаления азота и диоксида углерода, чем и предотвращается их чрезмерное накопление в циркулирующем газе. Ацетальдегид далее подвергается ректификации. Выходящая из гидрататора катализаторная жидкость направляется в отстойник (для улавливания ртути) и затем на регенерацию. Катализатор-иая жидкость содержит примерно 200 г/л серной кислоты, 0,5— [c.183]

Для сильно экзотермичных процессов наиболее широко применяются трубчатые реакторы. Диаметр трубок выбирается в зависимости от степени экзотер-мичности и чувствительности процесса к температуре. При небольшом диаметре для хорошего диспергирования фаз и равномерной подачи эмульсия во все трубки потоки обеих фаз, вошедшие в нижнюю часть реактора, интенсивно перемешивают быстроходной мешалкой, а затем пропускают через трубчатку. При большом диаметре трубок и, соответственно, меньшем их числе диспергирование одной жидкости в другой осуществляют с помощью сопел, подведенных к каждой трубе (рнс. 3.18). В реактора такого типа можно осуществить противоточное движение фаз, ускоряющее процесс превращения всходвых веществ. [c.139]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология