Плотность топлива и компонентов

Продукция легкий и тяжелый алкилаты, пропан, я-бутан, изобутан (при избыточном содержании в исходном сырье). Характеристика легкого алкилата (к. к. — 185 X), используемого как высокооктановый компонент бензинов плотность 690— 720 кг/м- , 50% (об.) выкипает при температуре не выше 105 °С, давление насыщенных паров при 38 °С не более 350 мм рт. ст., октановое число без ТЭС 91—95 (м. м.), йодное число менее 1,0, содержание фактических смол менее 2,0. Тяжелый алкилат, выкипающий в интервале 185—310 °С, с плотностью 790—810 кг/м применяется в качестве растворителя для различных целей, компонента дизельного топлива. [c.169]

Помимо удельной тяги, на скорость и дальность ракеты в значительной степени влияет плотность топлива, которая определяется плотностью его компонентов. [c.225]

Работы по созданию новых углеводородных горючих ведутся и в других направлениях. Как уже отмечалось, плотность ракетного топлива является важной его характеристикой. Горючие компоненты, как правило, имеют плотность, в 1,5—2,0 раза меньшую, чем окислители, — это является их общим недостатком. Повышение плотности горючего компонента позволяет уменьшить размеры ракет за счет уменьшения объема топливного бака при одном и том [c.76]

В настоящее время перекись водорода как окислитель ракетных топлив не применяется, так как такие топлива (при 80—85% концентрации перекиси) обладают значительно худшими энергетическими показателями, чем топлива на основе кислорода и азотной кислоты с окислами азота. Однако, когда будет освоена эксплуатация 100% перекиси водорода, не исключено применение ее в качестве компонента основного топлива. Расчеты показывают, что топлива на основе 100% перекиси водорода не уступают по плотности топливам яй основе азотнокнслотного окислителя (азотная кислота 4-22% окислов азота) и превосходят их на 7—9 кгсек1кг по удельной тяге. [c.57]

От величины плотности топлива зависит емкость и масса топливных баков, трубопроводов, устройств, подающих топливо, и т. д. Чем выше плотность топлива, тем оно ценнее. Плотность топлива зависит от плотностей компонентов и соотношения к. [c.37]

Соотношение компонентов Плотность топлива [c.72]

С возрастанием температуры плотность топлива и era компонентов уменьшается (рис. [c.38]

Высокий удельный импульс, массовый и объемный, особенно последний. Это объясняется подбором компонентов топлива. Увеличение удельного импульса тяги на единицу объема есть прямое следствие высокой плотности твердого компонента. [c.202]

Но плотность топлива — величина, зависяш,ая от плотности компонентов — горючего и окислителя и больше всего от их соотношения (стехиометрического и действительного) в заданном топливе, т. е. от хо, х и а. [c.248]

Как правило, при одном и том же числе углеродных атомов в молекуле углеводороды с разветвленной цепью отличаются от углеводородов нормального строения более низкими плотностью, температурой застывания и температурой кипения. Парафиновые углеводороды с разветвленной цепью придают высокое качество бензинам, тогда как парафины нормального строения отрицательно влияют на поведение топлива в карбюраторных двигателях. Углеводороды парафинового ряда нормального строения являются желательными компонентами реактивного и дизельного топлив, смазочных масел, однако до определенных концентраций, при которых эти нефтепродукты удовлетворяют требованиям Государственных стандартов (ГОСТ) по низкотемпературным свойствам. [c.23]

Помимо удельной тяги, на скорость и дальность полета ракеты в значительной степени влияет плотность топлива, определяющаяся плотностью его компонентов. Плотность фтора в жидком состоянии при температуре кипения 1,51, а соответствующая плотность кислорода 1,14. Этим отчасти объясняется большая эффективность фтора как окислителя по сравнению с кислородом. [c.36]

Действительная плотность топлива зависит от плотности его органической части, а также от содержания и характера присутствующих в топливе минеральных примесей, плотность которых всегда выше плотности органических компонентов. Поэтому с ростом зольности топлива плотность его растет (приблизительно на 0,01 г/см с увеличением зольности на 1 %). [c.74]

Анализ легкого газойля. Для легкого газойля определяют помимо плотпости и йодного числа температуру застывания, ха-1)актеризующую газойль как возможный компонент дизельного (шлпва. Для той же цели служит определение анилиновой точки легкого газойля, которая в совокупности с его плотностью позволяет определить дизельный индекс, связанный прямолинейной за-1М1снмостью с цетановым числом топлива (см. рис. 59). [c.156]

При известном составе и плотности компонентов молено определить плотность топлива. [c.21]

Наиболее иажными компонентами нефти, как и синтетического топлива, ЯВЛЯЮТСЯ углеводороды. Например, пенсильванская нефть содержит около 97—98% углеводородов. Легкие нефти месторождений Мид-Конти-непт или прибрежной низменности Мексиканского залива (область Голфа) содержат в среднем от 90 до 95% углеводородов. Тяжелая калифорнийская или мексиканская нефти (плотность 0,95 и выше) беднее углеводородами и в среднем содержат около 50% углеводородов. [c.11]

Часть крекинг-газойля, не используемого как компонент тяжелого котельного топлива из-за высокого содержания серы (до 3%) и низкой стабильности, направляют на гидрообессеривание. Но и после гидрообессеривания он отличается повышенной плотностью (до 0,960) и низким цетановым числом (около 30). Однако поскольку в данном случае количество крекинг-газойля не превышает 3% суммарного фонда газойля, то его можно использовать в качестве компонента дистиллятного котельного топлива. [c.132]

Величина относится к нетопливным компонентам В2О и алюминию и равна 0,0009762 см . Поскольку в активной зоне поглощение пейтронов в нетопливных компонентах сравнительно мало, следует ожидать, что и концентрация топлива будет невысокой. В первом приближении возьмем коэффициент диффузии в соотношении (6.191), как для чистой В О при 49°С (без алюминия). Если предположить, что микроскопическое транспортное сечение В О не зависит от энергии в тепловой области, то 2, будет зависеть лишь от плотности материала. Тогда можно воспользоваться соотношением (см. табл. 5.1) [c.230]

Циклоалканы обладают оптимальными характеристиками в качестве компонентов авиационных и ракетных топлив. Углеводородные топлива с точки зрения обеспечения наибольшей дальности полета летательных аппаратов должны иметь максимально возможную плотность, массовую и объемную теплоту сгорания. Желательно, чтобы при этом разница между значениями массовой и объемной теплоты сгорания была наименьшей. Этим условиям в наилучшей степени удовлетворяют циклоалканы нефтяных фракций (табл. 116) [41]. [c.330]

Особенностью керосиновой фракции (150—250 °С) является высокое содержание ароматических соединений, достигающее 35% (об.). Эта фракция имеет высокую плотность, пониженное содержание водорода, низкую высоту некоптящего пламени (16 мм) и низкую температуру застывания (—60 °С). Качество ее можно улучшить за счет дополнительного гидрирования или смешения с легкими продуктами гидрокрекинга, что позволяет использовать эту фракцию в качестве компонента реактивного топлива. [c.106]

Легкий газойль (фракция 195—350°С) имеет плотность 0,89—0,94 и состоит на 40—80% из ароматических соединений. Цетановое число колеблется от 45 до 24. Легкий газойль с высоким цетановым числом попользуется ка,к компонент дизельного топлива, с низким цетановым число М — как разбавитель мазута. И бензин, и легкий газойль, полученные из сернистого сырья, нуждаются в очистке от серы. [c.230]

Обеспечивается вычисление средних статистических параметров по томофамме или ее областям, определение максимальных и минимальных значений, а также построение гистофамм распределений плотности топлива и массы компонентов. [c.167]

При комплексном контроле стержневых твэлов для получения сопоставимых данных по каждому контролируемому параметру необходима увязка положения контролируемых зон твэла относительно измерительных позиций. Получение исходной информации для определения плотности топлива, осуществляемого гамма-абсорбционным методом и компьютерной томофафией, проводится на позиции просвечивания, а для контроля массы плутония используются четыре детектора, измеряющих собственное излучение топливных компонентов. Совместный анализ сигналов просвечивания излучением внешнего источника и собственного излучения плутония обеспечивается выбором расстояния между двумя позициями, кратными шагу перемещения твэла. [c.168]

Полагая для данной пары компонентов топлива значение х = = onst, можно видеть, что значение уок много выше Yrop и всегда ведет к увеличению плотности топлива. В то же время, если % = ахо, то можно показать, что при определенном значении Хо плотность топлива с ростом а также растет (рис. 6.1). [c.248]

Строки первая и вторая содержат некоторые сведения о компонентах топлива приведены наименования и (или) химические формулы окислителя и горючего, их энтальпии I (в кДж/кг) и плотности р (в г/см ). В последующих строках приведены ссок — коэффициент избытка окислителя к1 —коэффициент соотношения компонентов топлива, кг окислителя/кг горючего р —средняя плотность топлива, г/см . [c.81]

Среднюю плотность топлива рт, состоящего из п компонентов с весовыми долями и можно определить, приня1в аддитивность объемов отдельных составляющих [c.21]

Рнс. 5.1.1. Реальное (сплошные линии) и схематическое в соответствии со сферически-симметричным приближением приведенной пленки (штриховые линии) распределения плотностей газовых компонент (паров топлива и окислителя р, )) и микротемператур Т вокруг капли [c.411]

И гидрокрекинга, приводит к тому, что в остатках перегонки нефти увеличивается концентрация смол, асфальтенов, тяжелых металлов, механических примесей и других тяжелых компонентов и гетероатомных соединений, включающих серу, азот и кислород. Увеличивается соответственно плотность, молекулярная масса, вязкость и ухудшаются прочие показатели качества. В такой ситуации для увеличения ресурсов светлых нефтяных топлив требуется все больше единовременных и текущих затрат на процессы облагораживания. Это относится и к котельному топливу. Вьптуск их малосернистых марок из нефтей с высоким содержанием серы возможен при внедрении процессов облагораживания компонентов этого топлива [2]. [c.8]

Прямогонные реактивные топлива, особенно топливо Т-1, содержат значительное количество гетероорганических соединений, которые не индиферентны в процессе окисления топлива, содержащего присадки. Поэтому необходимо было выяснить в какой мере ИПОДА и сополимер инициируют окисление в топливе, подвергнутом гидроочистке. Для этого присадки вводили в топливо Т-7 в концентрации сополимер 0,025% (считая на активный компонент — 0,0125%) и ИПОДА 0,02%. Топливо до и после введения присадок подвергали четырехкратному нагреву при 120° С (по 6 ч каждый) в отсутствие металла по методике (8]. Для сравнения четырехкратному нагреву подвергали топливо Т-7, содержащее 0,001 и 0,01% смеси фенолов, топливо Т-7 с 0,005 и 0,01 7о ПОДФА и фракцию 192—262° С с 0,01% смеси фенолов, подвергнутую глубокому гидрированию. В топливе до и после окисления определяли кислотность, содержание фактических и адсорбционных смол и оптическую плотность (табл. 2). [c.41]

Каталитический крекинг - процесс деструктивной переработки вакуумных дистиллятов в моторное топливо. Одним из продуктов каталитического крекинга является бензиновая фракция с к. к. = 195 °С, которая может применяться как базовый компонент автомобильного бензина и в среднем имеет следующие характеристики плотность = 0,72 0,77 массовая доля серы 0,01—0,2% октановое число 87—95 (ИМ) в чистом виде, 78—85 (ММ). Углеводородаый состав (массовый), % ароматические 25—40, непредельнь1е 15-30, нафтеновые 2-10, парафиновые 35-60. В зависимости от качества сырья и типа установки выход бензинакаталити-ческого крекинга изменяется от 35 до 48%. Таким образом, каталитический [c.173]

Нефть Баракаевского месторождения легкая (относительная плотность 0,8081), парафинистая (3% парафина), малосернистая (0,12% серы), малосмолистая. Выход фракций до 200 °С—49,7, до 350 °С —81,2%. Фракции до 120,°С содержат мало ароматических углеводородов (1—2%) и до 68% нафтеновых. В более высококипящих фракциях количество ароматических углеводородов достигает 39% в дистилляте 400—420 С, а содержапие нафтеновых уменьшается и во фракциях 200—250 и 250—300 °С составляет соответственно 25 и 18%. Фракция 28—200 °С баракаевской нефти имеет низкое октановое число (48,3 без ТЭС). Из нефти могут быть получены летние дизельные топлива или компоненты специального топлива. Остатки нефти характеризуются высокой температурой застывания (31—38°С), низкой коксуемосью (3,58% для остатка выше 420 °С) остаток выше 420 °С может быть использован в качестве топочного назута 100. [c.341]

В процессе депарафинизации дизельного топлива кристаллическим карбамидом образуется суспензия комплекса парафина и карбамида в смеси дизельного топлива и бензина. После разложения и отделения депарафйната комплекса состав суспенаии изменяется,и она представляет собой в основном смесь карбамида, бензина и парафина. Для стабильного протекания карбамидной депарафинизации, достижения необходимой ее глубины, эффективного разделения суспензии на твердую и жидкую фазы, транспортирования и промывки осадков изменение качества суспензии следует допускать лишь в небольших пределах. Качество суспензии определяется физикохимическими и физико-механическими свойствами составом компонентов, плотностью твердой и жидкой з, гранулометрическим сост ом твердой фазы, формой частиц, вязкостью, липкостью, статическим напряжением сдвига (СНС) твердой фазы и др. [c.77]

Мазут прямогонный в смеси с дизельным топливом достаточно стабилен после двухнедельного хранения при 60°С он не расслаивается. Крекинг-остаток — менее стабильный компонент— при хранении в смеси с дизельным топливом частично переходит в нижний слой, о чем свидетельствует увеличение плотности, вязкости, содержания асфальтенов, карбенов и карбоидов, механических примесей в нижнем слое топлива. Отсюда можно заключить, что наличие крекинг-остатка обусловливает склонность топлива к образованию осадков. Депрессор-ная присадка, хорошо растворяющаяся в остаточном топливе, при хранении не выпадает из него — температура застывания верх1него и нижнего слоя оиинакова. [c.156]

Отогнать от нефти при атмосферном давлении фракции н. к, — 62, 62—120 и 120—200 °С в вакууме — фракции 200— 240 и 240—350 °С. Определить следующие свойства полученных фракций и остатка, предварительно смешав фракции 120—200 и 200—240 С для всех фракций — плотность для фракций 62— 120 °С (сырья риформинга) — содержание нафтеновых и ароматических углеводородов (хроматографически или методом анилиновых точек) для фракции 120—240 °С (компонента реактивного топлива) — содержание серы (ламповым методом), содержание ароматических углеводородов (весовым методом по ГОСТ 6994—74), высоту некоптящего пламени (по ГОСТ 4338—74) для фракции 240—350 С (дизельного дистиллята) — содержание серы, температуру застывания, анилиновую точку (для расчета дизельного индекса к цетанового числа — см. стр. 138). [c.77]

Продукты коксования. Для бен и н()иой (11ракцнн ()нре ,( ля ог плотность и фракционный состав (ГОСТ 2177 — 66), йодное число (ГОСТ 2070—55), содержание серы ламповым методом (ГОСТ 19121—73). Для фракции 200—350 "С, используемой обычно после гидроочистки как компонент дизельного топлива, оиредол)иот плотность, анилиновую точку, температуру застывания и содержание серы. Как известно, анилиновая точка нефтепродукта [c.137]

Флотация минеральных ископаемых. Весьма интересное и перспективное направление применения СНГ разработано несколько лет тому назад в лабораториях компании Эссо в Великобритании. Давно известно, что руды металлов и сопутствующие им минералы, так же как уголь и связанные с ним компоненты золы и пустой породы, могут разделяться методом флотации. Для этой цели применяют разнообразные жидкости (воду, минеральные масла, растворители), обладающие различным поверхностным натяжением в отношении компонентов шахтного угля и руд металлов. Следовательно, эмульсии двух жидкостей будут иметь неодинаковую степень смачиваемости, т. е. селективную смачиваемость. Однако, несмотря на это, методом флотации не очень легко разделить компоненты, особенно в тех случаях, когда они имеют почти одинаковую плотность. Этим объясняется тот факт, что в прошлом флотационная сепарация практически всецело базировалась на различии поверхностного натяжения. Эффективность сепарации может быть значительно повышена при одновременном использовании как поверхностного натяжения, так и гравитации, т. е. при флотации с применением легких углеводородов. Эффект добавки СНГ или легкого дистиллята после смачивания водоугольной пульпы нефтяным топливом проявляется в растворении легкого углеводорода в абсорбированной нефти и всплывании на поверхность ванны покрытых нефтью кусков угля. Золообразующие компоненты и сера, находящиеся главным образом в виде сульфида железа, например пирита, опускаются на дно ванны. В табл. 68 приведены данные по составу угля до и после обогащения методом флотации легкими углеводородами. Хорошо разработанные схема и оборудование для удаления золы позволяют почти полностью утилизировать легкие углеводороды и снова использовать их в процессе флотационного обогащения. [c.361]

Судовое высоковязкое топливо для среднеоборотных и ма тообо-ротных судовых дизелей (СВЛ-У), разработанное нами совместно со специалистами АО "Ново-Уфимский НПЗ", содержит в своем составе углеводородную дистиллятную фракцию (узкую фракцию прямой перегонки нефти 350,..500 С) и депрессорную присадку (остаток термического крекинга плотностью 1 040... 1 095 кг/мЗ) при следующем соотношении компонентов, мае. % [c.65]

Качества ирямогонных газойлей—сырья для каталитического крекинга — легко улучшаются при гидроочистке, качество циркулирующих газойлей каталитического крекинга значительно ниже, и достигаемое при их очистке улучшение оказывается еще больше. Гидроочистке подвергали каталитический крекинг-газойль плотностью 0,9383, содержащий значительно больше компонентов, выкипающих в пределах печного топлива, чем обычно присутствует в тяжелых каталитических крекинг-газойлях выходы и характеристики очищенного газойля приведены в табл. 12 [41 ]. При очистке этого сырья плотность снизилась на 0,025 степень обессеривания составляла S2,4%, характеризующий фактор увеличился приблизительно на 0,2. В этом случае гидрирование привело к значительному снижению пределов выкипания тяжелого газойля каталитического крекинга температура выкипания 10% составляла для сырья 297° С, а для продуктов гидрирования 278° С. При гидрировании образовалось около 9% компонентов, выкипающих ниже начала кипения исходного сырья. Этот материал отличался высокой ароматичностью (плотность 0,9254, характеризующий фактор 10,66) при чрезвычайно низком содержании серы (0,09%). [c.160]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология