Плотности в бензине каталитического крекинга

Из стабильных бензинов каталитического крекинга приготовляют авиационные бензины (см. ниже) или используют их как высокооктановые компоненты дл я приготовления автомобильных бензинов разных марок. Компоненты автомобильного бензина каталитического крекинга в нормальных условиях хранения достаточно химически стабильны. Бензины с концом кипения 200—210 °С и давлением насыщенных паров (по Рейду) 500—520 мм рт. ст. содержат не менее 40% фракций, выкипающих до 100 °С. Плотность таких бензинов 0,730—0,745 г/сж . Дебутанизированные бензины каталитического крекинга характеризуются более высокой плотностью, утяжеленным фракционным составом и меньшим дав- лением насыщенных паров (270—360 мм рт. ст. по Рейду). [c.37]

Компоненты автомобильного бензина каталитического крекинга в обычных условиях хранения достаточно химически стабильны. Бензины с концом кипения 200—210 С и давлением насыщенных паров 66,6—69,3 кПа (500—520 мм рт. ст.) содержат не менее 40% фракций до 100 °С. Плотность таких бензинов 730— 745 кг/м . Дебутанизированные бензины каталитического крекинга характеризуются более высокой плотностью, утяжеленным фракционным составом и меньшим давлением насыщенных паров 36—48 кПа (270—360 мм рт. ст.). [c.40]

Рис. 96. Изменение оптической плотности бензинов и содержания в них меркаптановой серы в зависимости от времени окисления (опыты проводились на фракции 130—170° С бензина каталитического крекинга с 0,05% 8 при 110° С)

Рис. 7. Изменение оптической плотности бензинов и содержания в них меркаптанной серы в зависимости от времени окисления (фракции 130—170°С бензина каталитического крекинга, 0,05% 8, 110°С)

Для проведения испытаний приготовили пробу бензина, состоящего из 5 кг прямогонной бензиновой фракции ( pf = 0,769 ) и 15 кг бензина каталитического крекинга (р4° = 0,7623). Определить относительную плотность pf) полученной смеси. [c.9]

Металлы, содержащиеся в нефти, при ее перегонке концентрируются в остаточных продуктах — мазутах и гудронах, из которых часть металлсодержащих соединений при вакуумной перегонке попадает в газойль — сырье каталитического крекинга. В сырье крекинга попадают и продукты коррозии аппаратов и трубопроводов. При контакте с водяным паром металлы накапливаются на внешней поверхности катализатора, активность и избирательность которого по мере увеличения их концентрации ухудшаются — уменьшается выход бензина, а выход побочных продуктов, легких газов и кокса возрастает. Увеличение выхода водорода и снижение плотности газа являются одними из первых признаков отравления катализатора. [c.21]

Во время промышленного пробега было показано, что материальный баланс каталитического крекинга изменяется главным образом в верхнем слое реактора высотой 900—1000 мм или при длительности работы катализатора 9—10 мин. В этом слое выход бензина возрастает до максимальной величины, а в остальной части реактора он несколько уменьшается. Выходы легкого и тяжелого газойлей резко сокращаются в верхней части реактора и мало изменяются в остальной его части. Конечные продукты процесса (газ и кокс) образуются по всей высоте реактора (рис. 52). Качество катализата также изменяется, главным образом в верхнем слое катализатора высотой не более 900 мм. При контакте паров сырья с катализатором 10 мин плотность, коксуемость, содержание смол и серы в катализате снижаются до минимальной величины. В последующих слоях реактора эти показатели не изменяются. В верхнем слое кратковременный контакт паров сырья с катализатором, нагретым до 530—600 °С, вызывает увеличение йодного числа дистиллята. При этом в слое высотой до 300 мм повышается также содержание сульфируемых. В последующих слоях содержание сульфируемых в дистиллятах снижается с 56 до 42— 43 объемн. % [c.117]

Определить выход бензина при каталитическом крекинге в кипящем слое алюмосиликатного катализатора, если известно температура в реакторе 456 °С сырьем служит керосино-газойлевая фракция плотностью 4 = 0,88 глубина превращения Х=0,54. [c.171]

Из-за большего содержания ароматических углеводородов в бензинах, полученных при крекинге дистиллятов коксования крекинг-остатка, их октановые числа несколько выше октановых чисел бензинов, полученных при крекинге дистиллятов коксования гудрона (79,8—80,4 против 77,8—78.6). От конца кипения сырья октановые числа бензинов, полученных при крекинге дистиллятов коксования, практически не зависят. Различия в природе исходного сырья находят свое отражение и в качестве легких и тяжелых газойлей. По плотности, содержанию сульфируемых углеводородов, анилиновой точке, йодному числу и серосодержанию легкие газойли каталитического крекинга керосино-газой-левых фракций при коксовании гудрона занимают промежуточное положение между легкими газойлями крекинга двух других видов [c.33]

На установке каталитического крекинга с подвижным слоем катализатора перерабатывают 60 ООО кг/ч нефтяной фракции 249—489 °С плотностью d o =0,873. Определить температуру выхода продуктов крекинга из реактора, если известно катализатор входит в реактор с температурой 550°С допустимое отложение кокса на отработанном катализаторе = сырье поступает в реактор в паровой фазе с температурой 480 С удельные теплоемкости катализатора и паров продуктов крекинга соответственно Скат=1,04 и Спр = 3,05 кДж/(кг-К) в процессе крекинга образуется (в % масс.) 4,4 сухого газа, 7,2 бутан-бутиленовой фракции, 34,6 дебутанизированного бензина, 48,6 каталитического газойля, 5,2 кокса удельная теплоемкость кокса Ск= = 1,25 кДж/(кг-К) теплота реакции крекинга ( р=209 кДж/кг сырья. [c.172]

В заводской практике процесс каталитического крекинга проводится в пределах 450—500° С. В этом интервале температур процесс образования бензина близок к оптимальному. Повышение температуры крекинга до 510—550° С сопровождается значительным увеличением выхода газа и кокса и глубокой ароматизацией каталитического газойля. На установках с циркулирующим катализатором, при прочих равных условиях, с ростом температуры в рабочей зоне реактора повышаются общая глубина превращения сырья, выход сухого газа, фракций Сз и С4 и, соответственно, содержание в этих фракциях пропилена и бу-тиленов. Выход бензина также растет, но отношение выхода дебутанизированного бензина к сумме выходов сухого газа, кокса и фракции С4 значительно снижается. Октановое число получаемого дебутанизированного бензина и плотность каталитического газойля с повышением температуры возрастают. В табл. 17 показано влияние повышения температуры крекинга тяжелого солярового дистиллята на выходы и качество продуктов при объемной скорости 1 м 1м ч, кратности циркуляции катализатора 1,5 и индексе активности шарикового синтетического алюмосиликата. [c.166]

Целевые продукты каталитического крекинга характеризуются большим числом показателей качества, регламентируемых ГОСТ или внутризаводскими нормами. Так, для бензина — это углеводородный состав, плотность, октановое число, фракционный состав и т. д., для легкого газойля — цетановое число, углеводородный состав и т. д. Самостоятельные требования предъявляются к продуктам газофракционирования. Так, качество пропан-пропиленовой фракции (ППФ) определяется содержанием в ней углеводородов, имеющих четыре атома углерода, их концентрация в ППФ не должна превышать допустимого значения. Требования к качеству бутан-бутиленовой фракции ограничивают содержание в ней Сз и s. [c.72]

Так, для процесса термического крекинга нефтяного сырья С. Н. Обрядчиков и други(5 авторы предложили уравнения, позволяющие определять выходы бензина и газа в зависимости от плотности исходного сырья и получаемого крекинг-остатка. Подобные уравнения имеются для расчета процесса коксования нефтяного сырья. Для каталитического крекинга дистиллятного сырья на алюмосиликатном катализаторе Б. И. Бондаренко предложил эмпирические зависимости, позволяющие в первом приближении определять выходы сухого газа, бутан-бутиленовой фракции, автомобильного бензина и кокса, в зависимости от степени превращения. [c.631]

Температура в реакторе. Выход бензина при повышении температуры вначале увеличивается, достигая максимума, и при дальнейшем росте температуры уменьшается вследствие глубокого разложения ранее образовавшихся углеводородов, в том числе и входящих в состав бензина. С повышением температуры увеличивается скорость реакций распаду и вторичных реакций дегидрирования нафтеновых углеводородов в ароматические. Это приводит к увеличению содержа ния ароматических и непредельных углеводородов в газе и бензине. При этом в газе возрастает содержание углеводородов С)—Сз и снижается содержание С4. Плотность и октановое число бензина возрастают. В табл. 8 приведены данные об изменении выхода и углеводородного состава бензина при повышении температуры, каталитического крекинга [46]. [c.69]

Стадии развития процесса каталитического крекинга и прогнозирование его усовершенствования были подробно рассмотрены на IX Мировом нефтяном конгрессе в Токио [49, 64]. Эти выводы актуальны и по сей день. Авторы сравнивали максимальный выход бензина (С5 — 221 °С) из стандартного сырья плотностью 912,3 кг/м и средней температурой кипения 414 °С, содержащего 0,78% серы, 0,19% азота и 18,6% полициклических ароматических углеводородов выход кокса при крекинге принимался равным 6% на сырье, что достаточно для поддержания теплового баланса в промышленных условиях. Полученные данные можно представить в следующем виде (табл. 12). [c.109]

Введение 50 % (масс.) цеолитсодержащего катализатора в систему блока каталитического крекинга одной из установок ГК [50] привело к росту выхода бензина до 33,5 против 27,7 % (масс.) на аморфном алюмосиликате и снижению выхода тяжелого газойля с 38,9 до 28,3 % (масс.) при незначительных изменениях выходов сухого газа и легкого газойля. Качество бензина несколько улучшилось октановое число по моторному методу увеличилось на 1,2 пункта, содержание серы снизилось с 0,2 до 0,12% (масс,). Плотность легкого и тяжелого газойлей крекинга при этом возросла в легком газойле наблюдалось также некоторое снижение содержания сернистых соединений. При использовании цеолитсодержащего катализатора на блоке ГК поддерживалась низкая температура реакции в связи с неудовлетворительной работой газовых компрессоров и блока газоразделения. [c.242]

На одной из таких установок нри переработке 1588 крекинг-мазута с высокой плотностью получается около 497 бензина и 842 газойля. Последний затем подвергают каталитическому крекингу, дополнительно получая 350 бензина, а также 240 /Кидкого маловязкого топлива для [c.248]

Для всех бензинов испытание на медной пластинке - выдерживает, содержание водорастворимых кислот и щелочей, мехпримесей и воды - отсутствие, прозрачность - прозрачный, плотность при 20"С не нормируется, определение обязательно. Для марки Б-91/115 на основе компонента каталитического крекинга устанавливаются йодное число -. че бол 0 г .сдс, 00 г [c.120]

Упор на химический состав вместо таких физических свойств, как пределы кипения или плотность, оказывает глубокое влияние на экономику нефтеперерабатывающей промышленности. Комноненты, ранее считавшиеся наиболее ценными, например газовый бензин, в настоящее время имеют меньшую ценность, чем более тяжелые. Широкие масштабы ирименения каталитического крекинга уменьшают разрыв между цепами тяжелых и легких нефтей. В связи с этим стала рентабельной переработка нефтей некоторых месторождений, которые раньше нельзя было перерабатывать вследствие низкого качества, не оправдывающего затрат на нагрев, насосную эксплуатацию и перекачку, необходимые для иХ добычи и транспорта. [c.46]

Как видно из рис. 44, наибольшее изменение плотности претерпевают при термическом риформинге каталитические риформинг-бензины. Это, вероятно, обусловлено высоким содержанием более тяжелых ароматических компонентов в каталитических риформинг-бензинах. Аналогично из рис. 45 видно, что максимальная плотность полимерного котельного топлива, выкипающего выше 204 Х, достигается при работе на каталитических риформинг-бензинах котельное топливо, получаемое при одинаковой жесткости риформинга из прямогонных, термических и каталитических крекинг-бензинов, имеет меньшую плотность. [c.197]

Пример 1. Определить выход бензина при каталитическом крекинге в кипящем слое катализатора, если известно, что сырьем служит керосино-газойлевая фракция плотностью = 0,870 глубина превращения сырья составляет X = 0,62 температура в реакторе 468 °С. [c.163]

Если увеличение оптической плотности бензинов связано с окислением меркаптанов, то с течением времени их содержание должно уменьшаться. Проверка этого проводилась на фракции бензина каталитического крекинга без меркаптанов и с добавлением 0,05% бензилмеркаптана и гексилмеркаптанз. Полученные результаты (рис. 7) подтверждают существование связи между увеличением оптической плотности бензина и расходованием меркаптанной серы. Ароматический меркаптан по сравнению с алифатическим имеет более высокие ингибирующие свойства, быстрее расходуется и интенсивнее окрашивает бензин, что согласуется и с данными табл. 1. Наклон кривых 3 я 4 (рис. 7) по отношению к оси абсцисс с течением времени уменьшается, и скорость расходо- [c.512]

На установке со стационарным слоем катализатора про],ести каталитический крекинг тяжелого газойля (па аморфном катализаторе) нри температуре 470 "С и объемных скоростях подачи сырья, 0,7 1,2 и 2 ч . Сравнить полученпые материальные балансы (выходы газа, бензина, широкой газойлевой фракции, кокса). Построить график в координатах фиктивная длительность реакции — глубина превращения . Сравнить плотности получаемых бензинов и газойлей, а также составы газов. [c.160]

Каталитический крекинг - процесс деструктивной переработки вакуумных дистиллятов в моторное топливо. Одним из продуктов каталитического крекинга является бензиновая фракция с к. к. = 195 °С, которая может применяться как базовый компонент автомобильного бензина и в среднем имеет следующие характеристики плотность = 0,72 0,77 массовая доля серы 0,01—0,2% октановое число 87—95 (ИМ) в чистом виде, 78—85 (ММ). Углеводородаый состав (массовый), % ароматические 25—40, непредельнь1е 15-30, нафтеновые 2-10, парафиновые 35-60. В зависимости от качества сырья и типа установки выход бензинакаталити-ческого крекинга изменяется от 35 до 48%. Таким образом, каталитический [c.173]

Крекинг тяжелого сырья на адсорбенте-катализаторе АД дает более высокий выход автомобильного бензина, чем на широконо-ристом адсорбенте-катализаторе СД. Полученный бензин характеризуется более высокими иодными числами. Меньшая насыпная плотность адсорбентов-катализаторов АД и СД по сравнению с алюмосиликатным катализатором позволяет при однох п той же объемной скорости п при прочих равных условиях значительно сокращать энергетические затраты за счет снижения расхода воздуха при транспортировании их в пневмосистемах установок каталитического крекинга. При этом бензин, получаемый в процессе крекинга на адсорбенте-катализаторе АД, по своим качествам равноценен бензину, получаемому на алюмосиликатном катализаторе. Применение широкопористого адсорбента-катализатора СД обеспечивает получе-нпе дизельного топлива с высокими цетановыми числами путем крекинга тяжелого сырья. [c.129]

Лабораторный контроль установки каталитического крекинга с пылевидным катализатор(зм заключается в проверке качеств сырья, катализатора и вырабатываемых прсТдуктов газа, бензина, легкой и тяжелой флегмы. Анализ сырья, поступающего на установку, заключается в определении плотности, фракционного состава, группового химического состава, содержания смол и его коксуемости. Коксуемость сырья является одной из важных характеристик, так как ее повышение увеличивает процент кокса, отлагающегося на поверхности катализатора, что вызывает необходимость в снижении производительности установки. [c.206]

Для определения выхода п качества продуктов двухпечного термического крекинга в зависимости от плотности сырья и его происхождения (прямогонное, газойли каталитического крекинга и газо11лп термического крекинга) могут быть использованы зависимости, представленные на рис. 2.9. Эти данные можно применять в том случае, если крекинг проводится с рециркуляцией газойля и при условии его полного превращения в газ, бензин с температурой 50%-ного выкипания 99 °С и крекинг-остаток с плотностью 1,0291. Для корректировки и пересчета найденных данных предлагаются дополнительные зависимости. [c.90]

Физико-химические свойства катализатора НИП-66 следующие насыпная плотность — 670 кг/м содержание (% масс.) металла— 0,6 хлора — 7—10 МгО — 0,01 Р — 0,04. В качестве носителя использована окись алюминия (т)-А120з) с поверхностью 350 м /г объем пор катализатора — 0,59 мл/г отношение Ог Р = = 0,28. При изомеризации на катализаторе НИП-66 удалось получить бензин АИ-93 с малой добавкой ТЭС. Для получения неэтилированного бензина АИ-93 из изомеризата должен быть выделен компонент с октановым числом 88—89. Этот компонент в смеси с ароматизированными компонентами каталитического риформинга и каталитического крекинга обеспечивают получение без ТЭ6 бензина АИ-93, а с добавлением ТЭС —бензина АИ-98. [c.317]

Перспективный катализатор, предназначенный для внедрения-на установках каталитического крекинга в 1рямоточном лифт реакторе, согласно результатам исследовании , 1], обусловит дальнейшее повышение выхода бензина на 2—6 % (масс.) при одновременном снижении расхода катализатора за счет улучшенной износостойкости и повышенной насыпной плотности. С точки зрения улучшения регенерации, охраны окружающей среды и снижения энергетических затрат установок крекинга важное значение имеют новые модификации катализаторов КМЦР, способствующие дожигу СО в СО2 и адсорбирующие ЗОг и 50з в регенераторе с последующим их превращением в НгЗ в реакторе при контакте с углеводородным сырьем [7]. [c.245]

Плотность автомобильного бензина 0,763, содержание серы в нем примерно 1%. Октановое число е)го в чистом виде 76 пунктов, но, очевидно, будет выше,. поскольку троцеес каталитического крекинга предусматривается 0суще1ствлять при температуре в верху реакционной зоны 530° (вмёсто 480°). [c.218]

Развите процесса каталитического крекинга вызвало необходимость переработки тял<елых нефтяных остатков в целях получения из них газойлевых фракций. Одним из таких способов переработки остатков является процесс коксования (процесс перегонки с разложением). При коксовании получают газ, бензиновую фракцию, широкую газойлевую фракцию и кокс. При коксовании гудрона получается примерно 11% газа, 16% бензина, 49% коксового дистиллята и 24% кокса. В переводе на нефть получается 57о бензина и 16% коксового дистиллята. Если последний подвергнуть каталитическому крекингу с выходом бенз а 28%, то выход бензина на нефть увеличится на 5-1-16 0,28 = 9,5%. Выход продуктов коксования и их качество завнсят от качества сырья и условий проведения процесса. При коксовании гудронов и крекинг-остатков с плотностью <1 получают больше коксового дистиллята, пригодного для использования в качестве сырья каталитического крекинга. При коксовании остатков от высокосернистых нефтей содержание сер Ь1 в крксе достигает 4%. Этот кокс используется в качестве топлива. [c.149]

По фракционному составу сырье, используемое при каталитическом креклнге, можно разделить на две группы. К первой группе относится легкое сырье, куда входят керосиновые дистилляты и легкие соляровые фракции или их смеси, выкипающие в пределах 290—360° С (средняя температура кипения этих фракций 260—280° С, плотность 0,830—0,860, средний молекулярный вес 190—220). Сырье этого вида перерабатывается на установках каталитического крекинга для получения базовых авиационных бензинов. [c.165]

Доклад Масолоджитса и Джекобса 31] также носил обзорный характер. Для ретроспективного анализа развития процесса каталитического крекинга, анализа его современного состояния и прогнозирования будущих усовершенствований авторы сравнивали максимальный выход бензина (С5 - 221 С) из стандартного сырья плотностью 0,9123 (23,6 APi) и средней температурой кипения 414°С, содержащего 0,78% серы, 0,19% азота и 18,6% полициклических ароматических углеводородов. Выход кокса должен быть равным 6%, что обычно необходимо для поддержания теплового баланса в промьш -ленных условиях. Результаты сопоставления показаны графи -чески на рис. 4. [c.23]

Повьш1ение активности катализаторов открыло возможность улучшить аппаратурное оформление каталитического крекинга с переходом от плотного псевдоожиженного слоя к разреженному. Згот технологический прием начал разрабатываться еще для аморфных катализаторов, но их низкая активность вынуждала обеспечить более частный контакт сьфья и катализатора, а это обусловливало вторичный крекинг бензина и повышенное газообразование. Введение новых реакторов с новыми цеолитсодержащими катализаторами дало еще 9,6 6 добавочного выхода бензина, который сейчас достигает 65%. Дальнейшее повышение выхода бензина становилось невозможным без химического преобразования сьфья, так как в этом случае легкий циркулирующий газойль (221-354°С) имел плотность 0,9659 и содержал 53% полициклических углеводородов, а тяжелый циркулирующий газойль, выкипающий выше 354°С, — соответственно 1,037 и 8 6%. Содержание водорода в последнем понижалось до 6,5% и его крекинг давал до 90% кокса. Поэтому дальнейшее повышение выхода бензина могло быть осуществлено только за счет гидрирова -ния полициклической ароматики. [c.24]

Плотность автомобильного бензина 0,763, содержание серы з нем примерно 1%. Октановое число его в чистом виде 76 пунктов,, но, очевидно, будет выше,/поскольку процесс каталитического крекинга яредурматривается осуществлять при темлературе в верху реаяциоиной зоны 530° (вме1сто 480°). [c.218]

При переработке вакуумного газойля легкой аравийской нефти (плотность 911,0 кг/м содержание серы 2,36%, содержание фракции до394°С— 10%,температура помутнения 26,7°С) получено 81% фракции с температурой выкипания 217—456 °С (плотность 904,7 кг/м , содержание серы 0,43%, температура застывания —10°С) и 7,3% бензина с октановым числом 71 по исследовательскому методу. Предложено также сочетать процесс MDDW с гидроочисткой или каталитическим крекингом. [c.34]

Жидкие продукты гидрокрекинга анализируют по основным показателям качества. Так, в бензине определяют содержание серыт плотность, фракционный состав и периодически -октановое число. В дизельном топливе определяют содержавие серы, плотность, температуру застывания, фракционный состав и периодически - цетановое число. Фракции с пределами выкипания вакуумного газойля, используемые в качестве сырья каталитического крекинга,анализируют, главным образом на содержание серы и смол, кроме того, определяют плотность газойля. При гидрокрекинге остаточного сырья тяжелые фрагащи используют как компонент котельного топлива и анализируют соответствущим образом определяют температуру вспышки, содержание серы, плотность и вязкость. . [c.119]

В этой книге содержатся сведения по следующим вопросам обсуждение принципов ]гроцессов разделоиия описание усовершенствования и разработки аппаратуры для разделения посредством дистилляции (включая обычную перегонку при различных давлениях и азеотропную), экстракции, адсорбции и кристаллизации обсуждение вопросов разделения с помощью твердых молекулярных соединений и клатратных соединений описание аппаратуры и методов измерения таких физических свойств, как точки кипения, упругости паров, плотности, показатели лучепреломления, точки замерзания очистка и определение степени чистоты углеводородов определение молекулярных весов анализы на углерод и водород краткое изложение уровня современных наших знаний о составе нефти разделени(> и анализ углеводородов па газовую, бензиновую, керосиновую, газойлевую фракции, фракции смазочных масел и парафиновую фракцию одной представительной нефти углеводороды различных представительных нефтей анализ некоторых очищенных нефтяных продуктов, включая прямоугон-иый бензин, бензи ы каталитического крекинга, алкилаты, гидросоди-меры и содимеры. [c.14]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология