График контактный

На рис. ХП1,8 приведен и такой график. Поскольку к Е) имеет наибольшее значение при мин. и экспоненциально спадает с увеличением Е, процесс фактически идет на небольшой доле активных центров, обладающих наименьшими энергиями активации (разумеется, если во время реакции не происходит изменения поверхности, например самоотравления активных центров продуктами реакции). На графике появляется определенный участок щириной АЕ, примыкающий к краю распределения с наименьшими значениями Е, который С. 3. Рогинский назвал контролирующей полосой. Этот участок и определяет ход всего процесса, идущего на самых активных центрах. Если выводить каким-либо способом наиболее активные центры из строя, например отравлять их контактным ядом, контролирующая полоса будет сдвигаться вправо н процесс на том же катализаторе пойдет с большой энергией активации. [c.350]

График характеристики роторного насоса выглядит так, как показано на рис. 9.3. При достижении определенного давления, называемого пределом работоспособности, происходит выдавливание жидкости на контактных поверхностях, появляется сухое трение, и механические потери резко возрастают, что приводит к падению к. п. д. насоса. Работа за пределом работоспособности связана с интенсивным износом трущихся деталей. [c.123]

При проведении оксиэтилирования заданная температура реакции контролировалась и регулировалась при помощи контактного термометра и электромагнитного реле, а постоянство числа оборотов мешалки — при помощи лабораторного автотрансформатора, включенного через стабилизатор напряжения. На основании полученных данных строились графики зависимости количества присоединенной окиси этилена в молях от времени в минутах. [c.163]

Коэффициент теплопередачи а , определяемый по этим графикам, учитывает также эквивалентное сопротивление металла стенки труб и контактной биметаллической поверхности, т.е. при принятых выше обозначениях имеем [c.615]

График силы трения по углу поворота вала при переходе с контактного на лабиринтный режим работы уплотнения приведен на рис. 8.8. При контактном режиме работы уплотнения средняя сила трения составляла f p = 286 Н при лабиринтном = 42 Н сила трения холостого хода = 9,0 Н. [c.233]

Рис. 8.8. График сил трения кольца в зависимости от угла поворота вала при переходе от контактного к лабиринтному режиму работы

Установить низшую заданную температуру при помощи контактного термометра на ультратермостате. 2. Поместить исследуемую жидкость на призму рефрактометра и измерить показатель преломления после того, как температура по термометру на рефрактометре длительное время будет оставаться постоянной. 3. Построить график зависимости показателя преломления вещества от температуры по результатам измерения. 4. Определить показатель преломления жидкости. 5. Установить заданную температуру при помощи контактного термометра на ультратермостате. 6. Включить водородную лампу и измерить показатель преломления при освещении вещества красной линией в спектре излучения водорода 656,3 нм. [c.97]

В термостатированную ячейку, тщательно вымытую дистиллированной водой, налить 50 мл исследуемого раствора данной концентрации, погрузить платиновые электроды для измерения электрической проводимости, установить на контактном термометре термостата заданную температуру и выдержать ячейку в заданном температурном режиме не менее 10 мин при непрерывном перемешивании при помощи магнитной мешалки. Электроды подключить к схеме измерения и измерить сопротивление раствора. Последовательность разбавлений (не менее 8 раз) провести, отбирая 25 мл раствора пипеткой и этой же пипеткой, не ополаскивая ее, добавить 25 мл дистиллированной воды той же температуры. Тщательно перемешать раствор и измерить его сопротивление, которое пере считать на удельную электрическую проводимость раствора к = ф/ Полученные значения удельной электрической проводимости в за висимости от концентрации раствора нанести на график х = [ с) [c.437]

Рис. 111-12. График зависимости числа контактных ступеней колонны от флегмового числа а — основной график б — левая часть основного графика в увеличенном масштабе.

Блуждающие токи, притекающие пли стекающие со всех тяговых рельсов на территории депо, измеряются с помощью милливольтметра с двусторонней шкалой. Милливольтметры подключаются к тяговым нитям ходовых рельсов у рампы депо для измерения падения напряжения IS.U на длине 4 м. Измерения производятся при максимальном графике движения поездов на линии метрополитена, примыкающей к данному депо. На время измерения линия, питающая контактную сеть депо, должна быть отключена. [c.95]

На рис. 93 показано распределение поляризации, соответствующее полученному решению. Как видно из графика, максимальная плотность тока коррозии (/ (х) > 0) достигается на контактных границах. Максимальная плотность катодного тока также достигается на границе и может вызвать опасность водородного ее охрупчивания. [c.216]

Эксперимент проводили на двутавровой, Н - образной насадках, уголковой и X - образной с отбойником. Исследуемые контактные устройства состояли из блоков общей высотой 800 мм, элементы которых выполнялись из листового металла. Свободное сечение для прохода фаз во всех насадках одинаково. Результаты эксперимента представлены на графике (рисунок). [c.104]

Рис. 1.27. Графики к определению коэффициентов при а/Л<1(а), о/Л>1 (б) и (в) при расчете на контактную выносливость зубчатых колес с полимерной облицовкой = 0 С, (1--v )p Л

Число тарелок ПЧ ) колонны (или высота насадки) определяется числом теоретических тарелок (М ), обеспечивающим заданную четкость разделения при принятом флегмовом (и паровом) числе, а также эффективностью контактных устройств (обычно КПД реальных тарелок или удельной высотой насадки, соответствующей 1 теоретической тарелке). Зависимость числа теоретических тарелок от флегмового числа колонны можно выразить в виде графика, как это представлено на рис. 5. 6. Из анализа рис. 5. 6 вытекает следующая закономерность, обусловливающая граничные пределы нормального функционирования ректификационных колонн заданная четкость разделения смесей может быть обеспечена (достигнута) лишь при одновременном выполнении ограничений по флегмовому числу и числу теоретических тарелок [c.197]

График силовой функции внешне мало чем отличается от графика потенциала парного взаимодействия частиц. Для него характерно наличие силового барьера и силовой ямы, а также бесконечно большая сила сцепления частиц при их контактном взаимодействии. [c.628]

Сплошными линиями на этих графиках показаны теоретические зависимости К , от указанных параметров для прослоек, у которых слои чередуются (начиная от плоскости симметрии) в последовательности М- 1 пунктирными линиями - в последовательности Т-М. Как видно, с уменьшением относительной толщины х, вследствие повышения степени стеснения деформаций металла композитной прослойки, коэффициент контактного упрочнения повышается. [c.312]

На фиг. 62 представлен график зависимости К от гидродинамического фактора в тарельчатых контактных устройствах [58]. За [c.116]

На рис. 21 приведен график изменения работы выхода электрона Аф, измеренной методом контактной разности потенциалов [c.67]

В первый период промышленного освоения часто регенерируемых катализаторов оба взаимно чередующихся процесса велись в одном и том же контактном аппарате с цикличным графиком работы, воспроизводимым программным регулятором (таймером . [c.397]

На рис. 79 показано изменение величины уноса в зависимости от скорости газа в щели ьУщ и величины /. Как видно из графика, унос Находится в допустимых пределах даже при значительных скоростях пара в щели. Что касается потери напора, то она показана для орошаемой ступени (рис 80). Из графика следует, что сопротивление увеличивается с увеличением живого сечения и аУщ. В конструкции (рис. 78) имеют место два режима. Первый из них назван автором струйным, второй — дисперсным. Величину падения давления в одной контактной ступени для сухой контактной ступени рекомендуется находить по уравнению [c.131]

На рис. 83 показан график изменения Ар как функции скорости в зазоре и ширины зазора к. Сопротивление сухого контактного устройства от орошаемого отличается незначительно. [c.133]

До настоящего времени изучались отдельные виды контактных устройств. Рассматривая графики функции Др = / (ш) (например, для насадочных колонн см. рис. 100), можно выделить режимы работы контактного устройства и определить более или менее точно область его устойчивой работы. Исследования, проведенные до настоящего времени, позволили установить принципиальное сходство гидродинамических режимов контактных устройств [140] почти всех типов. Из других элементов гидродинамической характеристики представляет большой интерес определение величины уноса. Последняя часто определяет верхний предел работы контактного устройства. Допустимая величина уноса — величина не вполне точно установленная. Обычно принимают, что она не должна превышать 0,1 кг/кг. [c.186]

Рис. 6.23. График для определения дозы коагулянта при контактном осветлении воды

Найденное по графику, приведенному на рис. 6.23, число умножают на коэффициент 1,1—1,5, получая таким образом необходимую для контактного осветления воды дозу коагулянта [c.579]

С помощью прибора рН-340 измеряют pH приготовленных растворов. В других четырех колбах емкостью 100 мл готовят контактные жидкости, добавляя указанное выше количество щелочи к 50 мл воды. Приготовленными растворами заполняют электрофоретические трубки (см. порядок выполнения работы 14) и проводят электрофорез в течение 30 мин. Результаты измерений и расчетов записывают в таблицу (см. табл. П1.7 в работе 14). По полученным данным строят график зависимости -потенцнала от pH и определяют рН эт. [c.101]

Из графика (см. рис. 1) следует, что кривые контактного разгазирования имеют особенно крутой наклон при значениях давления от 0,1 до 1,5—2,0 МПа. При рв>2 кривые становятся более пологими и с достаточной для практики точност зЮ их можно описать линейной за висим оетью. Вид экспериментальных кривых дает основание при 0,1 р 2,0 искать зависимость Гсь — ЦРа) в виде [c.14]

Экспериментальные исследования [3, 48] показали, что при двухступенчатом разгазировании пластовой нефти плотность газа второй ступени сепарации зависит от давления на первой и температуры на второй ступени. На рис. 5и6 предсавлены зависимости р - от давления на первой ступени сепарации и температуры, построенные по экапериментальным данным двухступенчатого разгазирования нефти некоторых месторождений Западной Сибири. При построении графика (см. рис. 5) по оси ординат откладывалась безразмерная плотность газа, представляющая собой отношение плотности газа второй ступени сепарации р к относительной плотности газа о щократного. контактного разгазирования пластовой нефти рг.о, т. е. рг = Рг /Рг.о- [c.22]

Перед каждым актом микротомирования при положении И (см. рис. 2, а) образца (5) на его торец наносят 0,02—0,03 мл дважды перегнанной воды. После микротомирования каплю с частицами снятого слоя переносят на предметное стекло и после испарения воды определяют показатель преломления частиц под микроскопом иммерсионным методом или с помощью фазового контраста [10]. Откладывая определяемое таким образом значение показателя преломления против координаты средней точки слоя, получают график зависимости оптической плотности п диффузионной среды от расстояния X до контактной поверхности, который удовлетворительно коррелирует с результатами исследования другими методами физико-химического анализа. [c.214]

Затем из графика на рис. 3.38 получаем, чтоАх 0,42, а безразмерную плотность тока опреде-няем по формуле, приведенной в n.3i5 табл. 3.1, для случая ki = 0. Переходя к размерным величинам, получим следующее выражение для плотности тока контактной коррозии [c.183]

Например, на рис. 1.19 представлен типовой график изменения некоторых свойств пластовой нефти (при пластовой температуре) в процессе контактного разгазирования пластовой нефти Богородского местоождения. [c.153]

Байрон, Боумен и Кулл [182] проанализировали влияние неадиабатических условий на работу колонны при помощи графика (рис. 28), выражающего зависимость степени разделения или ректификации от количества приданного колонне или потерянного ею тепла. Если разделение вызвано исключительно одной контактной ректификацией, то результирующая кривая будет иметь колоколообразную форму с максимумом при нулевом значении теплопередачи к колонне или от нее и постепенным уменьшением степени разделения по мере роста количества тепла как в сторону добавления (Q), так и в сторону отнятия его (—Q) от колонны. Однако при всех условиях, когда колонне придается 1лн от нее отнимается тепло, имеет место разделение, вызванное частичным испарением жидкости или частичной конденсацией пара, т. е. имеет место термическая ректификация. Кривая, показывающая разделение в последнем случае, будет проходить через нулевое значение разделения при отсутствии теплопередачи и параболически возрастать с увеличением передачи тепла. Суммарный эффект контактной и термической ректификации показан кривой с максимумом при нулевой теплопередаче, небольшими минимумами ]ю обе стороны от максимума и резким возрастанием при больших значениях теплопередачи. [c.75]

При наличии данных о распределении концентраций компонента в жидкости по контактному устройству при помощи уравнений (5.90) или (5.92) можно определить одновременно оба параметра математической модели Nqg и Pei, без привлечения данных по изучению турбулентной диффузии в жидкости на холодных моделях. Искомые значения параметров определяются методом итерации при совпадении фактических и -расчетных профилей концентраций компонента по контактному устройству. Для выполнения расчетов могут быть использованы специальные программы на ЭВМ. При отсутствии таких программ можно воспользоваться графиком зависимости комплекса е по уравнению (5.92) для трех значений координаты от критерия Pei, и комплекса к (рис. 5.10). Поскольку при I = 0,5 положенне этих кривых мало. ззпнсит от Pei,, использование приведенных графиков позволяет быстро и достаточно точно определять искомые значения параметров модели. [c.216]

Гидравлика и массопередача этого типа контактных устройств исследовались в работах В. А. Малюсова, Н. М. Жаворонкова, Н. А. Малафеева, П. Г. Романкова [100]. Исследовались плоско-параллельные контактные устройства из стальных листов и хлопчато-бумажной ткани. Авторы нашли, что потеря напора в плоско-параллельной насадке значительно меньше, чем в других типах контактных устройств. На графике рис. 103 представлены линии потерь напора Ар = /(ш) для сухих насадок различных типов. Как видно, пакетная плоско-параллельная насадка имеет наименьшее сопротивление. [c.168]

На рис. IV. 10 представлен график работы конверторов контактного узла системы Гудри, из которого ясен принцип согласования работы отдельных аппаратов 5]. При производстве фенола парофазным гидролизом хлорбензола длительность цикла больше, чем при крекинге, и составляет 6—8 ч при рабочем периоде 4—5 ч [6] тем не менее и в этом случае переключение потоков производится автоматически. Когда длительность ра-бочего периода увеличивается до 12—16 ч, необходимость в автоматическом переключении отпадает, однако в целях безопасности должна быть сохранена блокировка, исключающая неправильное переключение задвижек. Наконец, при еще более длительных рабочих периодах, которые могут достигать и ряда суток, циклические процессы в значительной мере теряют свою [c.169]

Графический метод Мак-Кэба — Тиле можно применить для определения числа теоретических тарелок или контактных ступеней, необходимых при проведении Данного процесса дистилляции бинарной смеси. Приняв мольные потоки равными, уравнения материального баланса (У-47) и (У-49) легко представить графически в виде прямых линий значения у наносятся по ординате, а значения л —по абсциссе (рис. У-27). Такие линии называют рабочими. Наклон их равен отношениям мольных скоростей потоков жидкости и пара. На том же графике строится равновесная зависимость между составом пара и жидкости для интересующей нас смеси при выбранном давлении. [c.341]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология