Формулы в пространстве

После окончания второй мировой войны гидриды бора неожиданно нашли применение в качестве добавок к ракетным топливам для повышения силы тяги, движущей ракету в верхних слоях атмосферы и в космическом пространстве. Кроме того, началось интенсивное изучение гидридов бора, поскольку обычные формулы, подобные предложенным Кекуле (см. гл. 6), не позволяли объяснить их строение. [c.144]

Тепловая нагрузка топочного пространства может быть, следовательно, выражена при помощи формулы [c.271]

По распределению давления в дальнейшем найдем средневзвешенное по объему порового пространства пластовое давление, определяемое по формуле [c.64]

Как следует из формулы (4.5), потенциал точечного стока в пространстве обращается в бесконечность при г = О, а при г = сс остается конечным (и равным С). [c.105]

Капиллярное давление, пропорциональное кривизне межфазной границы, согласно (9.3) зависит от структуры порового пространства и от преимущественной смачиваемости скелета породы каждой из фаз. Капиллярные силы, способные создать в поровых каналах достаточно большие градиенты давления по сравнению с внешним перепадом, полностью определяют распределение фаз в поровых каналах. Давление в фазе, менее смачивающей породу (Р2), в формуле (9.3) будет больше на значение капиллярного давления. [c.254]

Формула (У1И-291) является наиболее часто встречающимся видом проектного уравнения реактора периодического действия. Ею можно пользоваться в тех случаях, когда в реакционном пространстве не возникает значительных градиентов концентраций и температур или когда суммарную скорость превращения удается представить как функцию степени превращения а. Обычно изменение объема жидких систем во время прев ращения невелико, и в технологических расчетах им можно пренебречь. Тогда используется упрощенное выражение [c.300]

Тепловой эффект Н входит в некоторые формулы, связывающие исходные размерные переменные и параметры рассматриваемых моделей с вводимыми для них безразмерными переменными и параметрами поэтому лишь в случае, когда /7 > О, все безразмерные переменные и параметры, входящие в уравнения, мох<но считать положительными. Если это условие выполняется, то для моделей, представляющих собой динамические системы второго порядка, имеет смысл рассматривать только 1-ю четверть фазовой плоскости, а для моделей, являющихся динамическими системами третьего порядка,— 1-й октант фазового пространства. [c.72]

Если коррозия протекает с обеих сторон трубной решетки, то следуют две прибавки с на коррозию. При относительно тонких решетках и значительном давлении в трубном пространстве в результате прогиба трубных решеток под действием давления часть труб, расположенных ближе к центру, может работать на продольный изгиб. Если в этих случаях отсутствуют поперечные перегородки, укрепляющие трубный пучок, а также если трубный пучок вследствие коррозии быстро выходит из строя, то не следует принимать во внимание укрепляющее действие труб, а трубную решетку жесткого теплообменника следует рассчитывать по формуле, приведенной для и-образных теплообменников, у которых укрепляющее действие труб полностью отсутствует. [c.99]

Выше была выведена формула Максвелла (И1,62) для числа молекул, движущихся в трехмерном пространстве со скоростями в пределах от с до + d . Эту же формулу, переписав ее следующим образом [c.111]

Распределение жидкостей в насадке колонны. Орошаемая насадка не оказывает такого выравнивающего действия на поток жидкости, как на поток газа. Это объясняется различием в характере течения капельной и сжимаемой жидкости (газа) через слой колец. Введенный в колонну газ растекается по торцу насадки (обычно нижнему) как по фронту решетки [стр. 8, формулы (2) и (3)] и заполняет весь свободный объем насадочных тел. У подаваемой на орошение колонны жидкости (независимо от типа оросительного устройства колонны, см., например, рис, , а—г) подобное растекание отсутствует для ее распределения внутри аппарата характерно пленочное течение по наружной и внутренней поверхности насадочных тел. Вместе с тем нри кольцевой насадке (см. рис. 2, а и г) небольшое количество жидкости падает также в виде капель, струек и отраженных брызг внутрь колец и между ними, а при использовании хордовой и листовой насадки — в свободное пространство между ее плоскостями. [c.16]

Часть молекул, оторвавшихся от поверхности жидкости, впоследствии снова конденсируется, другая же часть остается в газообразной фазе. Таким образом, на поверхности жидкости всегда происходят одновременно два процесса испарение и конденсация. Если эти процессы происходят в замкнутом пространстве, то, в конце концов, скорости испарения и конденсации выравниваются, и между жидкой и газообразной фазами наступает состояние динамического равновесия. Давление, которое молекулы пара, находящегося в равновесии с жидкой фазой, оказывают па стенки сосуда и па поверхность жидкости, называется давлением насыщенного пара жидкости. Давление пара является функцией кинетической энергии молекул и числа их в единице объема (т. е. плотности) и выражается основной формулой кинетической теории газов [c.166]

Гидравлический радиус потока, заполняющего межтрубное пространство трубчатого теплообменника (рис. 3. 10, в), определяется формулой [c.36]

Гидравлический радиус межтрубного пространства теплообменника определяем по формуле (3. 20) [c.37]

Давление газа в пространстве между менисками льда определяли следующим образом. После окончания опытов вынимали капилляр из камеры и измеряли при комнатной температуре Гк длину пузырьков газа 1 и /2 между менисками жидкости в капилляре 5 (см. рис. 6.8). Обламывали свободный конец капилляра и снова измеряли длину пузырька 2а (> 2)-Отсюда при 7 = Т вычисляли давление газа в капилляре Р = Ра(/2а/4), где Ра — атмосферное давление. Давление при температуре проведения опыта Т рассчитывали по формуле, следующей из газовых законов с учетом влияния растворения воздуха за время проведения экспериментов [c.114]

Скорость жидкости, определяющая в формуле (6.7) величину критерия Ке, рассчитывается по площади проходного сечения трубного пространства с учетом количества ходов. [c.150]

Потеря давления на трение в межтрубном пространстве теплообменника рассчитывается по формуле [c.156]

Для определения гидравлического сопротивления трубного пространства рассчитаем по формуле (6.22) с учетом данных табл. 6.6 потери давления на следующих участках теплообменника при входе азота в распределительную камеру Api = 1-1,85 X X 79,42/2 = 5830 Па [c.168]

Ориентировочное значение температуры греющего пара в межтрубном пространстве определим по формуле [c.202]

Характерной особенностью рандомизированных решеток является существование наряду со связной системой элементов несвязных комплексов (кластеров) из конечного числа элементов, моделирующих закрытые поры. В большинстве других применяемых в настоящее время моделей пористых сред явно или косвенно предполагается полная связанность порового пространства и доступность всех его участков, что зачастую не соответствует действительности. Пористость рандомизированной решетки может быть вычислена по формуле е = (1 — др) в- Рандомизированные решетки успешно применяются для анализа взаимного распределения фаз в пористых средах. Наиболее распространенным методом моделирования процессов в пористых средах является теория перколяции, возникшая из задачи о просачивании жидкости в пористой среде [49]. В перколяционной модели пространство пор представляется в виде бесконечной капиллярной решетки, в которой проницаемой для жидкости является только часть пор. Возможны два типа рассмотрения перколяция по связям (все узлы решетки проницаемы, а связи делятся на проницаемые и непроницаемые) или перколяция по узлам (все связи считаются проницаемыми, а узлы делятся на проницаемые и непроницаемые). Возможность бесконечного распространения жидкости в перколяционной решетке обусловлена наличием связных областей порового пространства. Если связность порового пространства невысока, то просачивания не происходит. Таким образом, существует минимальное значение связности решетки Су, необходимое для образования бесконечной связной системы. Оно определяется топологией решетки и называется порогом перколяции [50]. [c.137]

При движении теплоносителя в межтрубном пространстве двухтрубного теплообменника расчет коэффициента теплоотдачи можно производить по формулам (II.9), (II. 10), (II. 13), подставляя в качестве определяющего размера эквивалентный диаметр кольцевого сечения между трубками с(,, = =г- Ьц — (где — внутренний диаметр наружной трубы, — наружный диаметр внутренней трубы). В случае развитого турбулентного режима можно также рекомендовать [6] формулу [c.22]

В трубном пространстве перепад давления определяют по формуле (1.1), в которой длина пути жидкости равна Lz. Скорость жидкости в трубах [c.33]

В межтрубном пространстве гидравлическое сопротивление можио рассчитать по формуле [c.33]

Скорость жидкости в межтрубном пространстве определяется по формуле [c.33]

Гидравлическое сопротивление трубного пространства в соответствии с формулой (11.35) равно [c.34]

В соответствии с формулой (11.36) сопротивление межтрубного пространства равно [c.34]

Сила Р, возникающая в результате давления среды в трубном Ртр и межтрубном р тр пространствах и растягивающая в осевом направлении корпус и трубы, определяется по формуле (в МН) [c.82]

Силу, растягивающую в осевом направлении корпус и трубы под действием давления в трубном и межтрубном пространстве, определим по формуле (1У.36) [c.82]

Гидравлическое испытание криогенных сосудов при наличии вакуума в изоляционном пространстве должно производиться пробным давлением, определяемым по формуле [c.12]

Для расчета эффективной толщины газового слоя в пучках, имеющих в продольном направлении число рядов меньше 10, или в пучках с неодинаковым шагом между трубкам1И либо газовыми промежутками внутри пучка, необходимо пользоваться основной формулой (161), в которой Q — объем межтрубного пространства пучка, F— полная поверхность трубок, находящихся внутри лу-ченспускающего слоя газа. [c.145]

Теплотехнический расчет т )убчатой печи состоит из расчета тепла, передаваемого лучеиспусканием в топочном пространстве, и тепла, передаваемого посредством конвекции в конвективной системе. Соответствующие формулы приведены в главах, посвященных расчету теплоотдачи лучеиспусканием и конвекцией. При расчете лучистого теплообмена в топке за основу берут размеры топочного пространства (топочной камеры с радиационной системой). Величина топочного пространства зависит от вида топлива и конструкции горелки и определяется значением тепловой нагрузки топочного пространства в ккал1м час. [c.269]

Температура горения топлива, т. е. начальная температура продуктов сгорания, определяется теплотворной способностью топлива. Темпераутра продуктов сгорания, охлажденных в результате теплоизлучения в камере сгорания, предварительно задается. Имея значения обоих температур, получают среднюю температуру топочного пространства. По этой температуре при известном значении произведения рз с помощью диаграмм (фиг. 64 и 71) находят значения степени черноты углекислоты и водяного пара есо и енгО-На основании полученных таким образом величин с помощью формулы (166), приняв Ра= 1, вычисляют тепловую нагрузку радиационной поверхности нагрева дз (ккал1м час.). [c.269]

Для определения средневзвешенного по объему порового пространства пластового давления р используем общую формулу (3.13) для прямолинейно-параллельного потока общий объем порового пространства = ВкЬт, элементарный объем = Вктс1х. [c.68]

Найдем средневзвешенное по объему порового пространства пластовое давление по формуле (3.13). Для кругового пласта общий объем порового пространства 1 = 1 - с) элементарный объем с1У = = 2кгктс1г, тогда для жидкости, с учетом (3.46) [c.73]

Исходя из этого, т. е. учитывая невыгоревшую серу и 1Ютери ее в окружающее пространство в виде SO2, в технических расчетах пользуются следующими формулами для определения ко- ффициентов выхода огарка (л-) и моногидрата серной кислоты (k) [c.325]

Таким (образом, вектор а, компоненты которого рассчитьшаются по формуле (IX, 123), характери ует случайное направлен и е в н-.мерпом пространстве. [c.521]

Испытание катализаторов в эрлифте проводят следующим образом. Из целевой фракции (2,5—5 мм) катализатора отбирают 5 г (взвешивают пробу с точностью 0,01 г) и, сняв крышку и ударную пластину, насыпают катализатор в пространство между трубкой 3 и ожухом 4. Затем устанавливают на место снятые детали и включают циркуляцию. Расход воздуха при этом должен соответствовать значению, найденному калибровкой. Через 15 мин циркуляцию прекращают, отворачивают сопло и выгружают катализатор. Образовавшуюся крошку из пробы удаляют через сито №25, а оставшиеся частицы взвешивают. По полученным данным рассчитывают индекс механического износа (и. и.) в % по формуле [c.62]

В КГ1Т0ПЫХ асимметрический атом углерода (оп в формуле помечем звездочкой) находится в центре тетраэдра. Нетрудно заметить, что эти модели невозможно совместить в пространстве они нот. строены зеркально и отображают пространственную конфигурацию молекул двух различных веществ (в данном примере молочных кислот), отличающихся некоторыми физическими, а главным образом, биологическими свойствами. Такая изомерия называется зеркальной стерео изомерией, а соответствующие изомеры— зеркальными изомерами. Различие в пространственном строении зеркальных изомеров может быть представлено и при помощи структурных формул, в которых показано различное расположение атомных групп при асимметрическом атоме например, для приведенных на рнс. 130 зеркальных изомеров молочной кислоты [c.462]

Активная поверхность насадки а ф. Не вся поверхность насадки оказывается полностью смоченной и не вся смоченная поверхность а,.и одинаково эффективна. Кроме того, процессы массо- и теплопередачи протекают не только в текущей по насадке пленке, но н в каплях и брызгах, падающих в свободном пространстве насадки, а также (особенно для процессов, сопровождаемых химической реакцией) в большей или меньшей мере в застойных и медленно обновляемых зонах течения потока жидкости через насадку. Можно считать, что уменьшение неравномерности распределения газовых и жидкостных потоков по поперечному сечению насадки аппарата, а также одинаковая степень тур-булизации газа в этом сечении и возникновение волн на поверхности жидкостной пленки, смачивающей насадку, способствуют возрастанию активной поверхности и росту эффективности процесса. Обзор формул для нахождения йсм И а.чф приведен в работе [86]. [c.17]

Твердый хлорид натрия Na l состоит из равного количества положительных ионов натрия и отрицательных ионов хлора, образующих в трехмерном пространстве кристаллическую решетку (рис. 1.25). Аналогично устроено другое ионное соединение — хлорид кальция a l2 (соль, используемая иногда для растапливания льда на улицах зимой). Однако ионы кальция (Са +), имеют два заряда в отличие от ионов натрия. В табл. 1.11 перечислены формулы и названия некоторых часто встречающихся ионов. [c.69]

Учитывая, что на установках мы фактически оперируем не с единичными теплообменниками, а с группами их (6, 8, 10 и более), можно, например, группу в шесть теплообменников типа Бакинский рабочий с одним ходом в межтрубном и двумя ходалга в трубном пространстве рассматривать технологически как один аппарат с шестью ходами в межтрубном и двенадцатью ходами в трубном пространстве, для которого без большой погрешности можно вычислять Д<ср по формуле (4. 33). [c.68]

В диаграммах Румера штрихи, повторяем, харак теризуют связи отдельных орбиталей (причем, не обя зательно атомных), тогда как химические структурные формулы отображают межатомные связи различной кратности. Далее, классические структурные формулы определяют индивидуальные химические соединения с определенными свойствами и с определенным распределением валентностей атомов по химическим связям. Вещества, отвечающие разным структурным формулам, обладают разными ядерными конфигурациями, т. е. различным расположением атомов в пространстве. Диаграммы Румера определяют базис для описания состояний электронной подсистемы молекулы при фиксированной и одинаковой для всех диаграмм ядерной конфигурации, т. е. все диаграммы соответствуют одному и тому же соединению. [c.166]

Находим относительный унос жидкости по формуле (1.200). Высота се-парацнонного пространства равна Яс = Н—Я =0,4—0,222 = 0,178 м, [c.109]

Коэффициенты а вычисляют ио формулам с использованием ха рактеристических параметров Рей/гальдса и Прандтля [29]. Для этого необходимо определить линейные скорости движения продукта в межтрубном пространстве и трубах а по формулам [c.115]