Коэффициент конвективная составляюща

При локальном моделировании теплообмена в зернистом слое необходимо учитывать дополнительный перенос теплоты от калориметра излучением и теплопроводностью к соседним шарам через прослойки газа вблизи точек контакта (см. раздел IV. 1). Для получения конвективной составляющей обшей величины а необходимо ввести соответствующие поправки. Коэффициент теплоотдачи излучением ал рассчитывали по известным формулам [12] в соответствии с коэффициентом излучения [c.150]

Уравнение, которое в наиболее общем виде определяет процесс перераспределения концентраций внутри твердого тела, выводится на основе закона сохранения массы и закона Фика. При допущениях, рассмотренных в гл. 1 — постоянстве коэффициента диффузии и отсутствии источников (стоков) вещества, — оно имеет вид (1.43). Левая часть уравнения (1.43) называется полной или субстанциональной производной. Первое слагаемое дС/дх отражает изменение концентрации фиксированного в пространстве элемента среды во времени, другая часть субстанциональной производной — конвективная составляющая [c.124]

Конвективная составляющая. коэффициента теплопроводности описывается выражением [c.108]

В эти суммарные коэффициенты входят отдельные компоненты, перечисленные в разделе 111.3 и определяемые аналогичными зависимостями. Однако то обстоятельство, что теплота в зернистом слое в отличие от вещества распространяется как через жидкую, так и через твердую фазу, приводит к существенному нарушению подобия коэффициентов диффузии и теплопроводности в области малых критериев Рейнольдса. Как будет показано ниже, при Кеэ < 20 составляющая переноса теплоты за счет процессов молекулярной теплопроводности обеих фаз на порядок больше, чем конвективная составляющая. [c.112]

Конвективная составляющая коэффициента теплоотдачи при кипении может быть найдена из (7). Однако поскольку отношение Ар/ ,//Ар в основном зависит от параметра Xtt (Л —квадратный корень из отношения потерь давления в жидкой фазе к потерям давления в паровой фазе), то удобно записать следующее выражение [c.79]

Полученный объем информации позволяет провести численный анализ отдельных закономерностей, используемых в математической модели стационарных режимов, и коэффициентов уравнений динамики с целью выяснения возможности упрощения расчетных алгоритмов их реализации. Проводимые исследования связаны с анализом влияния конвективной составляющей на величину общей плотности теплового потока анализом значимости величины 3 и составляющих членов коэффициентов а, , а , а 2, а з2 модели динамики аппаратов группы В оценкой нестационарности постоянных времени в динамических режимах и оценкой точности воспроизведения нелинейных зависимостей ограниченным числом членов ряда Тейлора. В качестве критерия точностной оценки принято 10 % относительное отклонение анализируемых параметров и зависимостей от их расчетного номинального значения. Величина отклонения определена исходя из точности, допускаемой теплотехническими расчетами. [c.171]

Анализ данных показывает, что конвективная составляющая растет с увеличением с и уменьшением п. пл- Однако ее величина не превосходит 0,5 % от массовой составляющей. Поэтому в расчетных алгоритмах и коэффициентах уравнений динамики величина Ф может быть принята равной 0. [c.171]

В сложном процессе теплообмена для угля пренебрегают конвективной составляющей вследствие малого размера пор. Передачу тепла рассматривают только путем теплопроводности. В интервале температуры 100—300 С, в котором происходит испарение влаги, коэффициент теплопроводности угля относительно невелик (рис. 1.5, а). В этом интервале испарение влаги завершено, а структура угля практически остается прежней. Теплопроводность растет с повышением влагосодержания. Так, для сухого угля Я. = 0,272 кДж/(м час С), а при 30 %-ом содержании влаги Л = 0,142 кДж/(м час С). [c.25]

Кирпичная футеровка циклонных реакторов с тепловой изоляцией рассчитывается по общепринятым методикам, применяемым для расчета промышленных печей. Специфической особенностью циклонных реакторов является высокая величина конвективной составляющей коэффициента теплоотдачи от газов к стенкам реактора. Это обстоятельство является основанием для упрощения методики расчета футеровки. В приближенных инженерных расчетах [c.147]

Распределение скоростей относительно поверхности материала во многом определяет величину конвективной составляющей теплообмена. Известно, что коэффициент теплоотдачи конвекцией для тур лентного режима движения газов пропорционален величине скорости газов [c.599]

По-видимому, здесь более сильное влияние рядности (конвективной составляющей) для пучка № 1 компенсирует меньшую интенсивность кипения на поверхности каждой трубы (собственное парообразование). Так же, как и для гладкотрубных пучков, более сильное влияние д на теплоотдачу нижних рядов отмечается при низких 0- С повыше-п д различие между коэффициентами теплоотдачи нижних и верхних рядов уменьшается. [c.82]

Коэффициенты межфазного теплообмена а и массообмена р можно рассматривать как функцию кондуктивной или диффузионной (перенос через пограничную пленку, окружающую частицу, путем молекулярной тепло- или массопроводности) и конвективной составляющих [3] [c.63]

По мере увеличения диаметра частиц возрастает скорость псевдоожижающего агента как между частицами в пакетах, так и в газовых пузырях, что увеличивает конвективную составляющую общего коэффициента теплоотдачи в соотношении (7.88). Так, по имеющимся экспериментальным данным [86], конвективная составляющая для частиц с/= 0,14-0,5 мм достигает 30 7о от интенсивности общего теплообмена ПС—стенка. Роль конвективной со- [c.196]

Анализ формулы внешнего теплообмена (7.92), полученной на основе пакетной теории, и рассмотрение многочисленного экспериментального материала [77, 82] показывают, что наиболее значительное влияние на коэффициент теплоотдачи оказывает скорость псевдоожижающего газа (рис. 7.7). Это объясняется существенным влиянием скорости газа на интенсивность движения дисперсной фазы около стенки, частоту смены пакетов, скорость подъема пузырей, их размер и прочие гидродинамические факторы, определяющие обстановку вблизи теплообменной поверхности. Влияние диаметра частиц твердой фазы на а.у оказывается сложным. Во-первых, мелким частицам соответствуют более существенные зависимости ау, от скорости газа во-вторых, с увеличением размера частиц значение коэффициентов теплоотдачи вначале быстро уменьшается, а затем может незначительно возрастать из-за влияния конвективной составляющей теплоотдачи. [c.198]

То, что в уравнениях (3.26) и (3.27) не учитывается конвективная составляющая переноса, должно приводить к тому, что экспериментально определенные значения коэффициентов Огг и Огг должны быть больше значений этих коэффициентов, определенных с учетом переноса циркуляционными потоками. [c.171]

В включение следует отметить, что не всегда в пламенных реакторах доминирует передача тепла излучением. При небольших значениях эффективной длины лучей 5, а также при больших отношениях диаметра насадка к диаметру реактора увеличивается вклад конвективной составляющей теплопередачи. В некоторых случаях, даже при температурах порядка 1500° С, конвекцией передается до 50% от общего количества передаваемого газами тепла. Тепловые расчеты прн этом необходимо проводить по суммарному коэффициенту теплоотдачи [c.334]

Процесс замораживания интенсифицируется благодаря перемещению гранулы и наличию конвективной составляющей теплообмена в отличие от гранулы, находящейся в состоянии покоя. Капля начинает замораживаться с поверхности коэффициент теплоотдачи от поверхности гранулы к хладоагенту может быть рассчитан по уравнению [10, 11] [c.116]

Система уравнений (5.10) удобна тем, что входящие в нее коэффициенты для газов не зависят от концентрации, а в потоки отдельных компонентов можно включать и их конвективные составляющие. В частности, в задачах диффузионной кинетики под Л понимают полный поток вещества к поверхности без подразделения его на диффузионный и конвективный. Недостаток использования системы (5.10) связан с тем, что в ней отсутствует ясная связь между потоками и градиентами концентраций. [c.328]

Итак, благодаря свободной циркуляции вод в поверхностном слое коры повышенной проницаемости общий тепловой поток имеет две составляющие конвективную и кондуктивную. Появление конвективной составляющей приводит к увеличению эффективного значения коэффициента теплопроводности к[, а, следовательно, и к уменьшению температурного фадиента в веществе слоя. Экспериментально же тепловой поток определяется по измеренному температурному градиенту в осадках и коэффициенту теплопроводности этих же осадков [c.72]

В разделе 2.9 обсуждается также объяснение отличия кажущегося коэффициента корреляции от единицы, основанное на учете конвективного переноса ионов в мембранах. Такое объяснение часто использовалось в ранних работах (см. напр. [44, 45]). Более того, по величине экспериментально найденного значения этого коэффициента пытались даже найти вклад конвективной составляющей в общую электропроводность мембран [44, с. 294]. Однако уже вид зависимости коэффициента корреляции от влагосодержания (см. табл. 3.2) говорит о том, что такое объяснение вряд ли может быть состоятельным. Действительно, с ростом влаго- [c.155]

Тогда из (2.7.6) следуют оценки для конвективных составляющих (2.7.7) в коэффициентах при 90,/5т), которые следует сравнивать с 2/г1 и которые делают уравнения (2.7.6) пели- [c.210]

В некоторых случаях учитывают и конвективную составляющую теплового потока от радиационных труб к нагреваемому металлу. Приведенный коэффициент теплоотдачи конвекцией учитывается формулой (13.26). [c.256]

Коэффициент теплоотдачи, в том числе / щах в соответствии с выражением (Х,3), слагается из пакетной , конвективной и радиационной (лучистой) составляющих. При этом через максимум с ростом скорости газа проходит пакетная составляющая h. Конвективная составляющая, естественно, монотонно возрастает со скоростью газа лучистая может зависеть от 7 в связи [c.449]

Оценим конвективную составляющую суммарного коэффициента теплоотдачи по первой формуле (10.1.2) [c.171]

На рис III. 7, б в тех же координатах показаны результаты работ, опубликованных после 1960 г. Для потока жидкости в зернистом слое эти результаты хорощо соответствуют расчету по формуле (III. 36) при значениях коэффициентов, найденных ранее. Новые опытные данные для воздуха при Re = 1 — 40 лежат значительно ниже расчетной кривой и даже ниже предельного значения 1/Ре/ = 0,5. Это явление можно объяснить только уменьшением конвективной составляющей коэффициента диффузии в области вязкостного режима течения, при котором перемешивание потоков должно быть менее интенсивным, чем при турбулентном режиме. В переходном диапазоне Re 2 — 20. наблюдается наибольший разброс опытных данных. Сопоставление результатов опытов [42—47] с результатами, полученными по фор1 ле (III. 36), позволяет проследить за изменением Во в этой формуле с изменением Re в интервале Re = = 2—100 релаксационная составляющая изменяется в этом интервале незначительно. Получена приближенная формула [c.100]

Наиболее подробная модель пристенной теплоотдачи в зернистом слое предложена в работе Яги и Кунии [27, третья ссылка]. Общий коэффициент пристенной теплоотдачи представлен как сумма конвективной составляющей и постоя н ной составляющей не зависящей от скорости газа. Конвективная составляющая найдена на основе теории ламинарного пограничного слоя на стенке и плохо соответствует опытным данным. Постоянная составляющая рассчитывается, исходя из модели пристенного слоя как квазигомогенной среды. [c.128]

Ф (1 - е) определяет конвективную составляющую эффективной теплопроводности, Коэффициент В в уравнепип (32) можно вычислить но формуле [c.141]

Конвективная составляющая, связанная с движением частиц. Частицы в объеме слоя обмениваются теплотой с ожижающим газом и путем теплопроводности через газ — друг с другом. Обычно они остаются внутри объема слоя достаточно долгое время, чтобы достигнуть той же самой температуры, что и их соседи. Затем некоторые частицы, имеющие температуру слоя, выносятся вследствие во.з-действия на них созданного инутри слоя циркуляционного движения пузырей, в непосредственную близость к поверхности теплообмена. Теплота передается от частиц к поверхности посредством теплопроводности через газ, что является ограничивающим этапом в данном механизме. Когда первые поступившие частицы приближаются близко к поверхности теплообмена, возникает высокий локальный градиент температур и вследствие этого происходит быстрая передача теплоты. Чем дольше частицы находятся вблизи теплопередающей поверхности, тем ближе становятся температуры поверхности и локальная температура слоя. Таким образом, самые высокие средние коэф( )ициенты теплоотдачи будут получены при условии, что происходит быстрый обмен вещества между окрестностями поверхности теплообмена и объемом слоя, т. е. при низких временах соприкосновения частиц с теплопередающей поверхностью. При высокодиснерс-ном порошкообразном материале частиц ( <,20 мкм) циркуляция внутри слоя затормаживается вследствие возникновения сил взаимодействия между частицами. Сильная обратная зависимость коэффициента от [c.447]

Максимальный коэффициент теплоотдачи от слоя к стенке при преобладающем влиянии a onv > 800 мкм) и повышенных статических давлениях. Считая, что коэс])-фициент теплоотдачи от слоя к стенке в точке ожижения определяется только межфазной газово11 конвективной составляющей (нет никакой составляющей коэ1[)- [c.449]

В области крупных частиц заметно сказывается вклад конвективной составляющей аконв, так что общий коэффициент теплоотдачи будет выше рассчитанного по формуле (б). [c.508]

Массообмен осуществляется путем молекулярной, турбулентной и конвективной диффузии, из которых наиболее медленной является первая. Основное сопротивление массообмена происходит в пограничных слоях у границы раздела фаз. Увеличение массообмена может быть достигнуто повышением относительных скоростей фаз, что ведет к уменьшению толщины пограничного слоя, росту турбулентной и конвективной составляющих переноса вещества, увеличению поверхности контакта взаимодействующих фаз и движущей силы процесса, например, путем повышения коэффициента про-тивоточности или изменения рабочих условий — температуры, давления. Различают два варианта массообмена односторонний (например, при абсорбции компоненты из газовой фазы переходят в жидкую) и двухсторонний (при ректификации). [c.108]

При обследовании аппаратов в послепусковой период и замеров температур по сечению аппаратов было отмечено, что в аппарате с кольцеобразной контактной массой температуры распределялись по диаметру значительно более равномерно. Так, в аппарате, загруженном кольцами, в I слое перепад температур достигал 10°, во II слое — 30°, тогда как на аппарате, загруженном гранулами, максимальный перепад составил 70°. Мы склонны думать, что это является результатом повышенной теплопроводности кольцеобразной контактной массы. Основанием этому предположению служит работа В. Г. Бахурова и Г. К. Борескова, в которой установлено, что конвективная составляющая коэффициента теплопроводности колец по сравнению с гранулами больше в 1,8 раза. Это обстоятельство является дополнительным существенным преимуществом кольцеобразной контактной массы. [c.194]

При расчете величины в трубах и каналах принимается среднее значение скорости газов. Между тем поле скорости в факеле крайне неравномерно как по длине, так и в поперечном сечении, поэтому весьма фудно выделить некоторую представительную скорость, определяющую конвективную составляющую теплообмена. Эксперименты показывают, что величина коэффициента теплоотдачи конвекцией от факела обычно значительно изменяется по его длине и, как правило, превосходит значения рассчитанные по средней скорости газов в поперечном сечении канала. Очевидно, величину этого коэффициента определяют не средняя по сечению канала скорость, а скорости газов вблизи поверхности нафева, которые, как правило, оказываются значительно больще средних скоростей. [c.599]

В ряде случаев исследователи, признавая наличие конвективной составляющей массопередачи, для описания кинетики экстра ировання используют диффузионные модели, заменяя в них коэффициенты молекулярной диффузрш на коэффициенты эффективной диффузии. Подобный подход не учитывает реальных закономерностей процесса, поскольку извлечение целевых компонентов (ЦК) из мелких пор, доля которых многократно превышает долю крупных пор, осуществляется исключительно молекулярной диффузией. [c.456]

Для проведения анализа примем следующие допущения 1) рассматривается случай слабозапыленных потоков, когда влияние частиц друг на друга мало 2) частицы имеют сферическую форму 3) движение частиц определяется действием только двух силовых факторов силой аэродинамического сопротивления и силой тяжести 4) пульсации физических свойств несущего газа не учитываются 5) предполагается аддитивность осредненного и пульсационного динамического скольжения между фазами при определении мгновенного значения коэффициента сопротивления частиц 6) теплообмен между частицами и несущей фазой определяется только конвективной составляющей 7) градиент температуры внутри частицы пренебрежимо мал. [c.43]

По табл. 9, когда отношение Я в условиях данного примера составляет 0,4 -.л излучательная способность стали равна 0,4, при — 600° С, коэффициент теплопередачи излучением равен всего 28. Конвективная составляющая равна 46,5 (получено по правилу двух третей) — 28 = 18,5 вт (м -град) [16 ккалЦм -ч-грвд ]. ------------------- [c.87]

Установка работала при тепловом потоке с поверхности 14,5 впг1см , что соответствовало току приблизительно 240 а. Разность температур между поверхностью пластины и средой менялась от 15 до 34° С в зависимости от положения термопары и излучательной способности пластины. При определении конвективного коэффициента теплоотдачи (и, следовательно, числа Нуссельта) необходимо знать конвективную составляющую теплового потока с поверхности. Эту составляющую можно найти, вычитая из общего теплового потока поток тепла, связанный с излучением, ое(Т — Т ). Чтобы обработать данные в форме МиЮг ) = /(5), свойства воздуха (за исключением коэффициента объемного расщирения Р) выбирали при локальной определяющей температуре [c.38]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология