Давление полное остаточное

Установлено, что после полного остывания сварного соединения и разгрузки сосуда (от давления Рр) остаточные напряжения определяются по формуле [c.22]

Рис. 9. Спектры масс остаточного газа ТВН а — номинальная частота вращения ротора, полное остаточное давление 2-10" Па б—40% от номинальной частоты вращения ротора, полное остаточное давление 3-10 Па

У большинства насосов при достижении предельного остаточного давления, кроме остаточных газов, во входном сечении имеются и пары, в связи с чем различают полное остаточное давление, т. е. сумму парциальных давлений остаточных газов и паров, и давление остаточных газов. [c.86]

У насосов, в которых применяют рабочие жидкости (насосы с масляным уплотнением, струйные), полное остаточное давление определяется составом и состоянием рабочей жидкости и обычно на порядок выше давления остаточных газов, которое зависит обычно от конструкции и качества изготовления насоса. Очевидно, если откачиваемый сосуд не защищен от проникновения паров рабочей жидкости насоса, то предельное остаточное давление в сосуде или в вакуумной системе не может быть ниже полного остаточного давления насоса. [c.86]

У насосов без рабочей жидкости (сорбционные, криогенные) остаточное давление паров, как правило, пренебрежимо мало по сравнению с давлением остаточных газов, и для таких насосов в паспорте приводится полное остаточное давление, измеряемое манометрическим преобразователем, не защищенным охлаждаемой ловушкой. [c.86]

Перегонка ведется следующим образом. Загружают сырье в колбу, затем подают воду в конденсатор-холодильник и включают обогрев колбы. Сначала колонке дают захлебнуться , а затем выводят ее на нормальный режим работы. После того как колонка проработает при полном возврате орошения 20—30 мин, начинают отбор фракций дистиллята. При перегонке в вакууме задаются остаточным давлением, которое затем поддерживается автоматически при помощи электроконтактного манометра, и разгонку в вакууме ведут по такой же методике, как и при атмосферном давлении. [c.118]

Тип насоса полное остаточное остаточных газов пазон давления Па [c.91]

У одноступенчатых насосов с масляным уплотнением давление остаточных газов составляет обычно (2,7—6,6)-10 Па, а полное остаточное давление 2—6,6 Па. [c.97]

Давление остаточных газов у лучших образцов двухступенчатых насосов составляет 10 з Па, полное остаточное давление 6,5-10 Па. У насосов с масляным уплотнением давление остаточных газов в основном определяется качеством изготовления. [c.98]

Как уже отмечалось, полное остаточное давление насоса зависит от состава (наличия летучих фракций) и состояния (в первую очередь — от температуры) рабочей жидкости. При повышении температуры масла наблюдается повышение как полного остаточного давления насоса, так и давления остаточных газов. [c.98]

При конденсации в камере насоса выхлопной клапан открывается вследствие резкого гидравлического удара конденсата и масла о пластину клапана. Конденсат смешивается с маслом и ухудшает его свойства. Попавший в масло конденсат вновь испаряется в камере насоса и увеличивает полное остаточное давление. [c.103]

Средние и крупные насосы обычно устанавливаются на фундаменте, впускной патрубок соединяется с магистралью откачки с помощью сильфона или другого гибкого элемента для компенсации вибраций. Перед присоединением к вакуумной системе полезно проверить создаваемое -насосом полное остаточное давление, при работе на себя , т. е, с заглушкой на впускном патрубке, к которой присоединен манометрический преобразователь. [c.109]

Однако при добавлении третьего компонента, называемого разделяющим агентом, например этанола или фенола, характер разделения смеси может измениться. Этому же способствует понижение давления при ректификации. Так, полное разделение азеотропа этилового спирта и воды наступает, когда перегонка ведется при остаточном давлении 70 мм рт. ст. Разделяющий агент подбирают с таким расчетом, чтобы он с одним из компонентов смеси образовал второй азеотроп, кипящий при более низкой температуре, чем исход- [c.326]

В средней части десорбера 12 поддерживается разрежение (остаточное давление порядка 0,2 атм) и температура 60—70°С. В этих условиях происходит практически полное выделение ацетилена из раствора. Выделившийся концентрированный ацетилен, содержащий некоторое количество ацетиленовых углеводородов, отсасывается вакуум-насосом 19 через конденсатор 9 десорбера второй ступени, где конденсируются пары растворителя. [c.14]

Газ из баллонов не следует расходовать полностью, остаточное давление должно составлять не менее 3 атм. Неисправные баллоны, наполненные газом, возвращают на наполнительную станцию с надписью полный , осторожно . Для переноски баллонов используют носилки или тележки. При транспортировании вентили на баллонах обязательно закрывают предохранительными колпаками. Перед началом работы проверяют резьбу на штуцере баллона и гайке редуктора. Вентиль продувают, открывая его на короткое время. [c.272]

Схема аппарата АРН-2 показана на рис. 59. Основными составными частями его являются куб с электронагревательной печью и ректификационная колонка с конденсатором-холодильником и приемниками для дистиллятов. Ректификационная колонка диаметром 50 мм, высотой 1016 мм обладает погоноразделительной способностью, соответствующей 20 теоретическим тарелкам. Колонка заполнена насадкой в виде спиралек из нихромовой проволоки и снабжена электрообогревом. Узел конденсации допускает полную конденсацию паров и возврат части конденсата в качестве орошения в колонку. Стандартом унифицированы основные параметры перегонки скорость, остаточное давление, кратность орошения и др. Скорость перегонки должна соответствовать отбору 3—4 мл продукта в 1 мин. До 200° С перегонку ведут при атмосферном давлении, после чего давление снижают до 10 мм рт. ст., а по достижении температуры 320° С — до 1—2 мм рт. ст. [c.117]

Весьма гигроскопичен, расплывается на воздухе и более других галогенидов лития растворим в воде растворимость резко увеличивается с повышением температуры [14, 18]. Теплота растворения —14,8 ккал/моль [10]. Из водных растворов выделяется в виде кристаллогидратов с 0,5 1 2 и 3 молекулами воды. Полное обезвоживание достигается с большим трудом. По данным И. В. Тананаева и сотр. [68], для этого необходимо нагревание с последующей возгонкой в вакууме (800—850°, остаточное давление 0,01 мм рт. ст.). [c.21]

Эффект вытеснения со смешиванием. Он связан с коэффициентом вытеснения, который характеризует долю отбираемой нефти в контак-тируемой с закачиваемым агентом части пласта. Под смешиваемостью или взаиморастворимостью при данных термодинамических условиях понимается способность двух или более веществ смешиваться в неограниченной пропорции, образовывать единую однородную фазу с полным отсутствием поверхности раздела между ними. В результате капиллярные силы, удерживающие в порах остаточную нефть, исчезают, и закачиваемый агент вытесняет ее в направлении добывающих скважин. Среди способов вытеснения со смешиванием известны следующие создание оторочки сжиженного пропана, закачка обогащенного фракцией этан-гексана природного газа, закачка сухого газа высокого давления, вытеснение со смешиванием нефти с двуокисью углерода — последний является наиболее предпочтительным. [c.150]

Анализируя зависимость остаточного равновесного содержания сероводорода в газовоздушной смеси от давления в системе при различных температурах (рис. 4.2) можно заключить, что повышение давления в системе смещает равновесие в сторону более полной конверсии сероводорода в серу. Однако при давлении выше 5 МПа сдвиг незначительный, поэтому повышение давления [c.98]

Для автоматического регулирования остаточного давления в интервале от 760 до 1 мм рт. ст. применяют механические и комбинированные электронномеханические приборы [38]. При этом различают метод подсоса воздуха и метод частичного вакуумирования. При использовании метода подсоса воздуха вакуумный насос работает непрерывно, и в буферный сосуд с помощью крана тонкой регулировки подают такой объем воздуха, чтобы в системе установилось заданное давление. Основным условием успешного применения данного метода является равномерная работа вакуумного насоса и полная герметичность аппаратуры (рис. 374,а),, поэтому этот способ используется только в исключительных случаях. [c.443]

Полнота регенерации катализатора, т. е. содержание в нем остаточного кокса, определяется исходной закоксованностью и условиями регенерации. Наиболее полная реализация всех свойств цеолитсодержащих катализаторов осуществляется при содержании остаточного кокса менее 0,05—0,10%, что достигается путем поддержания высокой температуры регенерации (650—700 °С), повышенных давлений в регенераторе, полным окислением оксида углерода в диоксид, специальным подбором конструкции регенератора. [c.110]

Имеются также предложения по применению процесса ХДС для гидрообессеривания сырья каталитического крекинга из остаточных продуктов. Этот процесс можно осуществлять в двух модификациях 1) полное превращение остатка без выработки тяжелого остаточного топлива 2) гидрогенизационная обработка остатка с целью удаления содержащихся в нем загрязнений. Первая модификация процесса осуществляется под давлением 14—21 МПа. Остаток превращается в высококачественное сырье для крекинга. В этом процессе металлы и сера удаляются на 95% и более, значительно снижается коксуемость сырья крекинга. По второму варианту процесс ХДС проводят под давлением 3,5—70 МПа. При этом остатки можно превратить в малосернистые топлива или получить значительное количество высококачественного сырья для крекинга. В этом случае остаточное топливо также становится малосернистым. [c.193]

Основные параметры барометрических конденсаторов конструкции НИИХИММАШа при остаточном давлении (абсолютном) 0,1 ат приведены в табл. У1Н-5. Исходной величиной для определения производительности конденсатора является скорость потока Wl в нижней его части, рассчитанная на полное сечение аппарата (без учета количества пара, конденсирующегося при входе в конденсатор) [c.632]

Продолжительность испытаний пробным давлением составляет 10 мин при толщине стенки аппарата до 50 мм 20 мин при толщине стенки 50—100 мм 30 мин при толщине стенки более 100 мм 60 мин для литых и многослойных сосудов независимо от толщины стенки. По истечении указанного времени давление постепенно уменьшают до рабочего и тщательно осматривают все соединения и сварные швы (обстукивают молотком). Во время осмотра поддерживают рабочее давление. Замеченные дефекты исправляют после полного сброса давления и вывода воды из аппарата. Оборудование считают выдержавшим гидравлическое испытание, если давление в течение всего периода испытаний не уменьшается, а при осмотре не обнаружены признаки разрыва, течи в сварных соединениях, а также видимые остаточные деформации. [c.342]

Существенные недостатки регулирования частичным отжимом всасывающего клапана состоят в значительном росте температуры нагнетания и в том, что в периоды сжатия и нагнетания тонкие клапанные пластины, прижатые силой давления газа к пальцам отжимной вилки, выгибаются и получают значительные остаточные деформации. При возврате на полную производительность пластины работают плохо, не обеспечивая плотности клапана. Вследствие указанных обстоятельств регулирования частичным отжимом всасывающих клапанов не следует применять. [c.548]

Порядок выполнения работы. Стехиометрические навески металла и фосфора вместе с навеской растворителя, достаточной для полного растворения компонептов, помещают в вакуумированные кварцевые ампулы. Диамегр ампул 10—15, толщина стенок 2- 3 мм, остаточное давление после вакуумирования 10" —10 мм рт. ст. Сплавление производят в горизонтальной печи. [c.74]

Так как полное остаточное давление насоса определяется давлением паров наиболее летучих компонентов, от масла требуется, чтобы оно не содержало легколетучих фракций. Характеристикой этого служит температура вспышки чем меньше в масле легколетучих, тем выше 1емпература вспышки масла. Для вращательных масляных насосов применяют масла с температурой вспышки не ниже 200° С. Кроме того, масло не должно содержать воды, водорастворимых кислот и щелочей и его свойства не должны изменяться в процессе эксплуатации. [c.33]

Интересное и, пожалуй, уникальное для средств откачки свойство МЭРН — пропорциональность тока разряда молекулярной концентрации откачиваемого газа. Это позволяет использовать МЭРН как индикаторы, а при периодической градуировке и постоянстве рода газа и как измерители полного остаточного давления. [c.15]

Исследована термодинамическая возможность применения процесса прямого окисления с получением товарной серы для очистки малосернистых природных газов под давлением 5... 10 МПа. Были рассчитаны равновесные концентрации сероводорода в смеси природного газа с воздухом в соотношении, стехиометрически необходимом для полного протекания реакции лри температурах 50...300°С и давлениях 0,1... 15 МПа. Зависимость остаточного равновесного содержания сероводорода в газовоздушной смеси от температуры при различных давлениях в системе представлены на рис. 4.1, из которого видно, что при температуре ниже 150 С и давлении в системе более [c.98]

Укороченные манометры Беннерта (рис. 371) с закрытым вакуумированным коленом предназначены для измерения остаточного давления от О до 180 мм рт. ст. Точность отсчета показаний у этих приборов составляет 0,5 мм рт. ст. Однако при измерениях в интервале давлений от О до 10 мм рт. ст. могут возникать значительные погрешности вследствие того, что воздух не полностью удаляется из закрытого колена манометра или проникает в него во время эксплуатации. Для предотвращения подобных ошибок измерения необходимо периодически сверять показания данного прибора с показаниями О-образных манометров полной длины (см. рис. 369). В модифицированном укороченном манометре Штрё-лейна на конце левого колена предусмотрен ртутный затвор, позволяющий удалять попавший в манометр воздух. [c.441]

Для полного вымьгеания солей необходимо обеспечить тесный контакт между капельками содержащейся в нефти соленой воды и промывной воды. В зависимости от характера нефти и устойчивости образуемой эмульсии требуется в большей или меньшей степени перемешивать воду с нефтью. Степень перемешивания зависит также от природы деэмульгатора, его поверхностной активности и способности диффундировать в нефти. Обычно на ЭЛОУ нефть с водой и реагентами перемешивают при помощи смесительных диафрагм, регулируемых вручную задвижек или клапанов, перепад давления на которых регулируется автоматически. Последний способ перемешивания имеет существенный недостаток, так как при чрезмерном увеличении скорости струп в клапане может образоваться стойкая трудноразруша-емая эмульсия. Нередко при повышении перепада давления на смесительном клапане в нефти увеличивается содержание остаточной воды, а следовательно, солей. [c.78]

Технологическая схема одностадийного дегидрирования алканов Q и С по методу фирмы Houdry изображена на рис. 11.3. Сырье (свежий алкан в смеси с возвратной алкан-алкеновой фракцией) поступает в испаритель 1. Пары перегреваются в печи 2 и направляются в один из параллельно работающих реакторов 3. Процесс протекает при 550—700 С, остаточном давлении 21,3—27,9 кПа и объемной скорости жидкого сырья 1,5—3,5 ч"1. Продолжительность полного цикла в каждом реакторе составляет 20 мин, из которых 8 мин затрачиваются на контактирование, 8 мин — на регенерацию и по 2 мин на продувку системы между основными операциями. Нагрев воздуха, подаваемого на регенерацию, осуществляется во второй печи 2. Поскольку каждая технологическая линия обычно содержит три реактора, то реакторный блок работает практически непрерывно. [c.357]

Ректифицируюш,ее устройство аппарата АРН-2 соответствует 20 теоретическим тарелкам (при полном возврате орошения). Это означает, что хотя ректификация и вполне удовлетворительна, но если разогнать полученную при перегонке узкую фракцию из колбы с колонкой даже с такой же четкостью ногоноразделения, то полученные точки начала и конца кривой разгонки не совпадут с температурными пределами отбора фракции по ИТК нефти. Значительно отличается также кривая разгонки узкой фракции по ГОСТу. Примерный вид этих кривых представлен на рис. 33. При получении данных для построения кривой ИТК в тарированные колбы отбирают 3%-ные фракции (по объему), отмечая каждый раз температуру, при которой меняют приемник. Фракции, выкипающие до 200 °С, отбирают при атмосферном давлении, после чего аппарат охлаждают и начинают вакуумную перегонку, которую нри отборе фракций до 350 С ведут при остаточном давлении 1,33 кИа (10 мм рт. ст.), а от 350 до 480—500 °С — при остаточном давлении 0,133—0,206 кПа (1—2 мм рт. ст.). [c.67]

Разложение комплекса осуществляют при 115—120 С, вводи в рубашку аддуктора соответствующий теплоноситель (см. выше). Целевой продукт, выделяющийся при разложении комплекса, отбирают в приемпик 9 при том же остаточном давлении. Выделенный к-парафип отмывают в делительной воронке от следов активатора и карбамида, сушат и анализируют. Разложение можпо осуществлять и водой, вводимой в аддуктор при атмосферном давлении тем же способом, что и сырье, с отбором целевого продукта в приемник 12. При этом достаточно иметь температуру воды 90—95 °С, в качестве теплоносителя такнге использовать воду. Недостаток этого способа (при полном разложении комплекса) заключается в разрушении стационарного слоя карбамида, способного работать многократно (25—30 раз), что позволяет применять его в лабораторных условиях лишь с аналитическими целями и делает его неприемлемым на пилотных и промышленных установках. [c.223]

В процессе пропитки Дрилона в качестве растворителя используют СНГ. Этот процесс обеспечивает высокое качество пропитки и полное удаление остаточного растворителя перед заключительной обработкой. Свободная от растворителя поверхность пригодна для окрашивания, а изделие практически не меняет своих размеров как в процессе обработки, так и после нее. Процесс пропитки древесины с использованием СНГ может идти только в специальных камерах, находящихся под давлением. Отработанные пары СНГ утилизируются. При этом они должны быть обязательно рекомприми-рованы. Этот метод пропитки достаточно дорог и сложен в технологическом отношении по сравнению с другими методами, например погружением в другие растворители. Имеются сведения, что при обработке древесины, идущей на изготовление мебели, лодок, а также используемой в инженерных сооружениях, СНГ экономичнее использовать в качестве топлива для ускорения сушки лесоматериалов. [c.363]

Каталитический крекинг на всех установках протекает при следующем режиме температура в зоне реакции от 475 до 540 °С, избыточное давление 0,07—0,21 МПа, продолжительность контакта сырья с катализатором 5—10 с, кратность циркуляции катализатора 5—10 кг/кг сырья (на некоторых установках возможно до 30 кг/кг), количество рециркулята от 15 до 30% (масс.). В регенераторе температура поддерживается в пределах 650—700 °С (при полном дожиге СО в СОг — до 760°С), избыточное давление 0,05—0,1 МПа (для новых установок 0,24 МПа). Введение высокотемпературной регенерации с полным дожигои оксида углерода в диоксид позволяет снизить содержание остаточного кокса на катализаторе до 0,02 % (масс.) и иметь отношение СОг/СО в дымовых газах более 10. В то же время при регенерации на обычных цеолитсодержащнх катализаторах содержание остаточного кокса находится в пределах 0,2—0,4 % (масс.). Регенерацией с частичным дожигом оксида углерода достигается остаточное содержание кокса 0,1—0,2% (масс.) и с полным дожигом СО — от 0,02 до 0,08% (масс.). [c.239]

Теория полной энергии упругого деформирования впервые была предложена Белтрами. Поскольку при большом гидростатическом давлении накопление большого количества энергии упругой деформации может происходить без разрушения или остаточной деформации, то в таком виде такую энергию нет смысла использовать в качестве предельного критерия. [c.68]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология