Сепараторы сопловые

На Люблинской станции аэрации (Москва) исследована работа отечественных сепараторов следующих типов АСГ-ЗМ (производительность до, 750 л/ч), СПВ-12 (производительность 2200 л/ч) с ручной выгрузкой, АСЭ-3 и ВСС-2 (производительность до 10 м ч) и ВСВ (производительность до 7 м /ч) —сепаратор соплового типа. При обезвоживании активного ила влажностью 99,4—99,6 % влажность кека составила 88,1—91,4% содержание взвешенных веществ в фугате равно 66— 212 мг/л. [c.257]

При работе на сепараторах соплового типа большое влияние на процесс оказывает диаметр сопел. Сопла с диаметром менее 1,2 мм быстро забиваются, увеличение же диаметра сопел повышает влажность кека. Как указывалось выше, для обеспечения устойчивой работы сепараторов перед ними необходимо устанавливать барабанные сетки. На указанных сопловых сепараторах активный ил можно сгущать до концентрации [c.42]

АСЭ-3 и ВСС-2 (производительность до 10 м ч) и ВСВ (производительность до 7 м /ч) — сепаратор соплового типа. При обезвоживании активного ила влажностью 99,4—-99,6 /о влажность кека составила 88,1 — 91,4% содержание взвешенных веществ в фугате 66—212 мг/л. [c.241]

Рис. 11.20. Ротор сепаратора с сопловой ьы-грузкой осадка

В качестве примера возможного эффективного использования разработанной установки для обработки газов рассмотрим очистку природного газа от жидких углеводородов с помощью трехпоточной ВТ с тангенциальным закручивающим устройством. Промышленную установку очистки природного газа от высших углеводородов производительностью 5000 нм ч применяли на агрегате производства аммиака азотнотукового завода. Установка включала только трехпоточную ВТ, которую использовали как сепаратор сконденсированных углеводородов. Принципиальное отличие трехпоточной ВТ от обычной противоточной заключалось в возможности отбора жидких углеводородов в непосредственной близости от соплового ввода. Это позволяло практически полностью предотвращать испарение жидких углеводородов в горячем конце ВТ. [c.95]

Аэродинамический и температурный режимы по ступеням устанавливали подбором площади сопловых вводов ВЗУ и подачей хладоагента III соответствующих параметров в межтрубное пространство сепараторов. Выделенная дисперсная фаза IV по течкам 4 поступала в самостоятельные сборники фракций, из которых ее направляли на установку очистки ПМДА-сырца. Наиболее чистой являлась 1-ая фракция, для которой очистка могла и не потребоваться. [c.112]

На рис. 6.8 изображен общий вид вихревого конденсатора-сепаратора. Отличительной особенностью данного типа аппарата является наличие дополнительной сепарационной камеры (4), размещенной за приемной камерой (2) в корпусе аппарата. Вихревые трубы (6) на расстоянии (3-5) калибров от соплового сечения ВЗУ (8) имеют тангенциальные прорези длиной (2-4) калибра. [c.193]

В прил. 14 приведены технические характеристики сепараторов. Выгрузка осадка в тарельчатых сепараторах может быть ручной, сопловой, с подвижным днищем, с промежуточным отсекающим уст- ройством и др. [c.346]

Ротор сепаратора с сопловой выгрузкой осадка (рис. 11.20) состоит из крышки I, гайки 3, донной части 4. Внутри ротора находятся тарелкодержатель 5 и пакет конических тарелок 2. Сопла 6 вместе с отводными трубками устанавливают наклонно в отверстиях донной части ротора. Иногда сопла монтируют в роторе тангенциально в его цилиндрической части такая компоновка уменьшает износ стенок приемника осадка и позволяет экономить часть энергии за счет реактивного воздействия истекающих струй. Отделенная жидкость поднимается по центральному каналу и удаляется свободным сливом или напорным устройством. [c.348]

По способу удаления осадка, выделившегося в роторе, сепараторы делятся на три основных типа с центробежной пульсирующей выгрузкой осадка (саморазгружающиеся) с центробежной непрерывной выгрузкой осадка (сопловые) и с ручной выгрузкой осадка. [c.627]

Сепараторы с центробежной непрерывной выгрузкой осадка (сопловые) [c.633]

Рис. 38.6. Ротор соплового сепаратора

Предназначены в основном для разделения двух жидких компонентов с одновременным удалением небольших количеств твердого компонента или без его удаления (сепараторы-разделители), а также для осветления жидкостей с малым содержанием твердого компонента (сепараторы-очистители). Как и в сепараторах с сопловой выгрузкой и саморазгружающихся сепараторах, в этих сепараторах обрабатываются смеси трех видов жидкость — жидкость, жидкость — жидкость — твердое и жидкость [c.639]

Вывод грубого продукта из сепаратора вместе с частью сепарирующего возду-X а. Для того чтобы вся крупная пыль, подходящая к входному сечению отвода грубой пыли, поступала в него и выводилась из сепаратора, в отвод должна поступать часть воздуха со скоростью, близкой к средней скорости в зоне сепарации. Если же воздух в отвод не поступает, то, как показал опыт работы прямоточных циклонов, жалюзийных и сопловых золоуловителей, значительная часть пыли, подходящей к отводу, огибает его вместе с воздухом и попадает в отвод тонкого продукта (такое явление имеет место даже при нисходящем движении пыли в вертикальном отводе). Воздух из отвода грубого продукта далее может поступать или на вход мельницы, или, после выделений из него пыли — в газоход за сепаратором, [c.71]

Значение коэффициента истечения В определяют экспериментально оно зависит от отношения давлений газа до и после сопла и фазового состава смеси. Так как обычно сложно рассчитать давление рабочего тела на выходе из соплового ввода вихревого аппарата, получена зависимость коэффициента В от относительной площади соплового ввода Рс (при обработке результатов исследования работы вихревого сепаратора на водовоздушной смеси) [c.139]

Диаметр использованной в установке вихревой трубы >0 = 0,045 м, площадь соплового ввода Рс — 102 10 2 м , длина камеры энергетического разделения 1 = 0,4 м, диаметр отверстия диафрагмы Ох— = 0,025 м. Испытания установки проводили при следующих параметрах природного газа на входе в вихревую грубу рс=14,5 МПа, 7с = 328 К. Давление охлажденного потока на выходе из вихревой трубы рх = 2,8 МПа. Суточный расход природного газа через установку 390 тыс. м при нормальных условиях. При испытаниях установки изучали эффективность выделения конденсата, а также исследовали его распределение по охлажденному и нагретому потокам, выходящим из вихревой трубы. Максимальный эффект охлаждения газа в вихревой трубе А7 х=55...60 К при относительном расходе охлажденного потока [1 = 0,6...0,8. В установке выделялось 22—29 м конденсата в сутки из них 12—18 м выделялось в сепараторе 1, а остальная часть при охлаждении газа в теплообменнике 2 и вихревой трубе 3. [c.197]

Значительному расширению области применения сепараторов с коническими тарельчатыми вставками способствовала разработка конструкций саморазгружающихся сепараторов с центробежной пульсирующей и с сопловой выгрузкой осадка, в которых для выгрузки осадка не требуется останавливать и разбирать ротор сепаратора. [c.140]

Таблица 5.3. Результаты опытно-промышленных испытаний сопловых сепараторов

Особенность всех известных циклонных аппаратов — резкое уменьшение степени улавливания дисперсной фазы с размерами частиц менее 10 мкм, особенно менее 5 мкм (см. табл. 13.3). Эффективность работы центробежных сепараторов в отношении улавливания частиц с размерами до 1 мкм можно повысить, используя вихревые пылеуловители со встречными закрученными потоками (так называемые ВПУ или вихревые циклоны см. [8]), в которых, помимо всего прочего, удается значительно уменьшить вторичный унос тонкодисперсной фракции. В промышленности наиболее хорошо известны два типа ВПУ — сопловой и лопаточный оба они схематически показаны на рис. 13.3. [c.638]

В ВПУ лопаточного типа вторичный газ, отбираемый из очищенного газового потока, вводят в сепаратор с помощью кольцевого направляющего устройства 5 с наклонными лопатками. Таким образом удается достигнуть высокой эффективности даже при наличии мельчайшей пыли. Папример, при одинаковых диаметре корпуса ( )кор = = 200 мм) и объемном расходе (К = 330 м /ч) для соплового ВПУ эффективность улавливания г = 96,5% (АР = 3,7 10 Па), а для лопаточного г] = 98% (АР = 2,8 10 Па). [c.639]

Таким образом, большинство характеристик сепараторов улучшается с увеличением их производительности. Поэтому лучше иметь меньшее количество сепараторов при их большей производительности. Выбор определенного типа сепаратора определяется количеством и характером загрязнений, от которого зависит периодичность очистки барабана (рис. 50). Содержание механических примесей в легких топливах обычно невелико, поэтому для их очистки применяют несамоочищающиеся сепараторы (область А). Для тяжелых топлив с большим содержанием механических примесей применяют самоочищающиеся сепараторы (область Б). В остальных случаях применяют сепараторы соплового типа. [c.198]

Сепарирование. На Люблинской станции аэрации (И. X. Заен) производились опыты на отечественных сепараторах АСГ-ЗМ и СПВ-12 с ручной выгрузкой, на сепараторах АСЭ-3 и ВВС-2 с пульсирующей выгрузкой кека и на сепараторе соплового типа ВСВ. [c.280]

Канд. техн. наук И. X. Заен проводил опыты на Люблинской станции аэрации на отечественных сепараторах типов АСГ-ЗМ производительностью до 750 л/ч и СПВ-12 производительностью до 2200 л/ч с ручной выгрузкой кека, типов АСЭ-3 и ВСС-2 с пульсирующей выгрузкой кека производительностью до 10м /читипа ВСВ—сепараторе соплового типа производительностью до 7 м /ч. На рис. 44 показан общий вид сепаратора типа АСЭ-3. При обезвоживании активного ила влажностью 99,4 — 99,6% на сепараторах с периодической и пульсирующей выгрузкой кека влажность последнего изменялась от 88,1 до 91,4% при содержании взвешенных веществ в фугате от 66 до 212 мг/л. При разделении фугата, полученного центрифугированием сырых и сброженных осадков, влажность кека составляла 89,3 — 92,1% при количестве выносимых взвешенных веществ до 600 мг/л. С увеличением производительности сепараторов влажность кека понижалась, а количество взвешенных веществ в фугате возрастало. Для нормальной работы сепараторов данного класса необходимо во избежание переполнения ротора соблюдать определенный интервал между разгрузками кека. Время непрерывной работы сепаратора между разгрузками ротора Т, мин, зависит от количества выделяемых взвешенных веществ и производительности сепаратора и может определяться по формуле [c.104]

Оптимизация конструкций вихревых конденсаторов-сепараторов показала повышение степени разделения фаз в случае отвода формируемой жидкой фазы из области, расположенной в непосредственной близости к сопловому сечению трубы на расстоянии от 1 до 5 калибров. Это уже указывает на определяюшую роль в процессе конденсации снижения термодинамической температуры в сопловых каналах. [c.163]

Р. Я. Аграноником, Ю. Л, Ароматовым и Л. Д. Субботкиным проведены исследования по сгущению активного ила на опытном сепараторе с гидромеханической выгрузкой типа НВ-бООм — тарельчатом сепараторе с сопловой выгрузкой. Сепаратор имеет увеличенный объем пакета тарелок, что обеспечивает эффективное осветление суспензии. [c.281]

В лабораторных условиях исследовалась обработка осадка красильных сточных вод на сепараторе с сопловой выгрузкой осадка типа СОМ. Производительность сепаратора 1 mV , частота вращения ротора S000 мин , число тарелок 10, Подача осадка в сепаратор и удаление фугата осуществлялись постоянно. Влажность кека составляла 60— 80 7о, и удалялся он из сепаратора периодически. Отводимый из сепаратора фугат был почти бесцветным. [c.281]

При истечении газовой смеси из тангенциальных сопловых вводов в (рис. 63) в камере 1 создается интенсивное вихревое движение. Под действием центробежных си4 компоненты смеси с большими молекулярными массами перемещаются к стенке камеры, обогащая периферийный поток, который движется в осевом направлении в сторону меньшего диаметра камеры. Приосевой nOTOKj обогащаясь компонентами с меньшими молекулярными или атомными массами, движется в противоположном направлении. Таким образом, поток, вводимый в сепаратор газовой смеси, разделяется на два потока, обогащенных тяжелыми и легкими компонентами, первый из которых выводится из сепаратора через отверстие а камеры, а второй — через отверстие б. [c.164]

Наибольший диаметр камеры не должен превышать 0,005 м предпочтительнее Do<0,001 м. Нижнее предельное значение диаметра определяется только технологическими возможностями изготовления сепаратора, практически нижнее предельное значение Do=0,0001 м. Длина камеры определяет ее объем и, следовательно, время пребывания в ней газа, которое должно быть достаточно для достижения заданной эффективности сепарации. Предпочтительное отношение длины к диаметру L=10. Угол раскрытия конуса может изменяться в пределах от О до 90°, лучше — от 3 до 30°. Оптимальное отношение диаметров отверстий для вывода разделенных фракций 0 и d к диаметру камеры Do составляет 0,28—0,77. Разделяемая смесь подается в камщ)у через сопла, число которых может колебаться от 2 до 6. Скорость газа на выходе из сопловых вводов может быть равна или меньше скорости звука, что зависит от рода смеси, формы, числа и расположения сопловых вводов. Значение выходной скорости определяют экспериментально. [c.165]

В табл. 3 приведены некоторые данные по эффекту сепарации двуокиси углерода из ее смеси с воздухом при объемном содержании СОг 8,5%. Размеры сепаратора >0=0,002 м, й о = 0,00075 м, 0,001 м. Сепаратор имел три равномерно расположенных сопловых ввода прямоугольного сечения (0,0006X0,0003 м). Расход смеси 0,5 л/мин, давление 12 кПа. В табл. 4 приведены дан- [c.166]

Несмотря на описанные выше факторы, затрудняющие сепарацию пылегазовых смесей, вихревые аппараты с успехом применяют в ряде отраслей народного хозяйства. При, этом часто аппараты сочетают в себе функции сепаратора и вихревого энергоразделителя, что позволяет полезно использовать энергию исходной пылегазовой смеси. Конструктивная схема такого аппарата, примененного для сухой пылеочистки доменного газа, приведена на рис. 66 [8]. Поступающий во входное отверстие улиточного соплового ввода 1 запыленный доменный газ приобретает в камере 2 интенсивное круговое движение. При этом происходят одновременно его температурное разделение под действием вихревого эффекта и очистка приосевых слоев потока от дисперсной фазы. Охлажденный и очищенный от пыли поток отводится через патрубок 8 к потребителю. Периферийные нагретые слои газа направляются через дрос- [c.170]

Вихревой аци ат с успехом можно применять и только для сепарации пылегазовых смесей. Такой сепаратор отличается от известных конструкций вихревых энергоразделителей [8]. Он включает цилиндрическую камеру разделения, снабженную с одной стороны тангенциальным сопловым вводом, а с другой — контейнером для сбора отсепарированной пыли. Со стороны соплового ввода камера имеет соосно расположенный выхлопной патрубок для вывода очищенного гаЗа, причем входное сечение патрубка расположено на некотором расстоянии от соплового сечения камеры. Сепаратор такой конструкции применен для выделения твердой фазы — окислов редкоземельны)х элементов — из высокотемпературных пылегазовых потоков, выходящих из плазмохимических реакторов. Испытания сепаратора на плазмохимической установке при переработке нитрит-ных растворов редкоземельных элементов с концентрацией их окислов 19,39 г/л показали достаточно высокую эффективность очистки на одном аппарате—90—93 %, на двух последовательно установленных аппаратах — до 97%. Испытан вихревой сепаратор с цилиндрической камерой диаметром Ьо = 0,045 м и длиной = 0,19, м. Диаметр выхлопного патрубка г = 0,02 м, расстояние от его входного сечения до соплового сечения камеры [c.171]

Конденсат собирается в полостях теплообменника и в сепараторе 2, откуда периодически сливается в кон-денсатосборник 4. Меньшая часть конденсата образуется при охлаждении части газа в вихревой трубе. Конденсат, уносимый охлажденным потоком, улавливается в сепараторе 5, откуда также) сливается в сборник 4. Вихревая труба имеет цилиндрическую камеру диаметром /)о = 0,07 м и длиной =1,9 м. Диаметр диафрагмы )х = 0,037 мм, площадь соплового ввода / с = 200 мм Ь/к = 2). Расход перерабатываемого природного газа 5000 м ч при нормальных условиях. При степени расширения е = 3,2 максимальная разность температур исходного газа и охлажденного потока А7 =69 К при доле охлажденного потока и = 0,7. [c.200]

Преимущество.м разделения суспензий с подющью отстойного центрифугирования является отсутствие фильтрующей перегородки и слоя осадка, через которые должен продавливаться фильтрат. В случае фильтрования высокоднсперсных суспензий как сама перегородка, забитая частицами твердой фазы, так н слой осадка оказывают часто очень большие сопротивления процессу разделения, снижают его эффективность и делают невозможным получение стабильных результатов фильтрования. Однако прн.мепение машин, основанных на осаждении в центробежном поле, особенно сепараторов, требует в свою очередь стабильных свойств суспензий, ност -пающнх на разделение. Нормальная работа саморазгружающегося или соплового сепаратора воз. южна только при постоянной концентрации и дисперсности твердой фазы в суспензии. [c.142]

Разновидностью сопловых сепараторов являются бактофуги с центробежным ускорением 9000 g и более. При одноступенчатом сепарировании с использованием бактофуги удается выделить из суспензии 90 % бактериальных клеток и более, а при двухступенчатом — практически достигается полное выделение бактериальных клеток. [c.59]

Применяемые в промышленности сопловые сепараторы отличаются от сепараторов других видов высокой скоростью. Сгущенный продукт выгру- [c.59]

Сопловой сепаратор НВ-600М, разработанный СвердНИИхиммашем, отличается от других конструкций устройством для принудительной транспортировки осадка к соплам шнеком и ножами (рис. 5.4). Сепаратор работает следующим образом. После разгона ротора суспензия по питающей трубе и конусу поступает в межтарелочное пространство. Крупные частицы под действием центробежной силы проходят через перфорированную стенку шнека и оседают на стенке ротора. В межтарелочном пространстве осаждаются мелкие частицы твердой фазы, которые накапливаются на внутренних поверхностях тарелок и укрупняются. Под действием центробежной силы укрупненные частицы перемещаются по тарелкам к периферии пакетов и, выйдя из межтарелочного пространства, также оседают на корпусе ротора. Осадок, накапливающийся на станках ротора транспортируется щнеком с закрепленными на нем ножами к соплам и выгружаются в шламоприемник. Фугат под действием гидродинамического напора поступающей исходной суспензии перемещается по межтарелочным зазорам в фугатные каналы и далее к соплам, через которые выбрасывается в секцию для сбора фугата. Фугат и осадок выводился через штуцера самотеком. [c.90]

В сопловом ВПУ двухфазный поток поступает в камеру 1 по изогнутому входному патрубку с лопаточным завихрителем 2 и обтекателем. В кольцевом канале вокруг входного патрубка устанавливают подпорную шайбу 3, препятствуюгцую увлечению аэрозолей с очищаемым газом. Из восходящего закрученного потока частицы отклоняются к периферии и под влиянием центробежного потока, образованного вторичным газом, подаваемым через сопла направляются вниз. При многократном вдувании вторичного газа в сепараторе можно достигнуть степени разделения фаз 99%. [c.639]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология