Колонны диаграммы х для кислорода и аргон

Ниже описан простой метод расчета процесса ректификации тройной смеси кислород —аргон —азот, по которому число тарелок определяют в диаграмме равновесия для тройной смеси, состоящей из диаграмм х — у для двух компонентов (см. рис. 10), а изменения теплоты испарения смесей по высоте колонны учитывают с помощью диаграммы х—/ для бинарной смеси кислород—азот. [c.73]

По составу жидкости, поступающей на 10-ю тарелку, определяем по диаграммам х — у для кислорода и аргона состав пара, поднимающегося с 10-й тарелки, затем находим состав жидкости, стекающей с этой тарелки, и т.д. Начиная с 12-й тарелки, на которой содержание азота в жидкости менее 5%, построение проводим по рабочим линиям для нижнего участка исчерпывающей секции колонны (эти линии проведены под углом у к оси х). На 15-й тарелке содержание азота настолько мало, что ЧТТ можно определять по диаграмме равновесия для бинарной смеси кислород — аргон, поэтому дальнейшие построения производим только в диаграмме Хг —г/г- [c.83]

Малое влияние неполного перемешивания жидкости на распределение компонентов смеси кислород—аргон—азот (рис. 25) объясняется указанным сравнительно небольшим различием гпг для кислорода и аргона. Наблюдающееся небольшое отклонение от теоретической линии ректификации для укрепляющей секции колонны незначительно скажется (- 0,1 мол. %) на положении псевдобинарной кривой в диаграмме х—у для кислорода, а следовательно, и на разности равновесных и рабочих концентраций. [c.109]

Как показывают расчеты, при Т1г = 0,8 линия ректификации смеси кислород—аргон—азот практически не отличается от теоретической, соответствующей =1. При т1,- = 0,5 связанное с отклонением линии ректификации от теоретической изменение разности равновесных и рабочих концентраций в диаграмме х—у для кислорода составляет не более 0,2 мол. %. Необходимо при этом отметить, что для хорошо сконструированных тарелок воздухоразделительных колонн щ заметно больше 0,5. Расчет по теоретическим тарелкам приводит к несколько большему накоплению аргона, т. е. к несколько меньшим движущим силам в диаграмме х—у для кислорода, что дает некоторый запас при проектировании. [c.110]

Влияние аргона на процесс ректификации воздуха особенно сильно зависит от концентрации получаемого кислорода (см. рис. 40 и табл. 20). При Ук1>97- 96%, вследствие значительного содержания аргона на тарелках, концентрационные градиенты в ВК значительно меньше, чем они могли бы быть при ректификации бинарной смеси кислород — азот. Наиболее резкое сокращение концентрационных градиентов происходит на участке от места, которому соответствует точка пересечения рабочих линий, до места ввода смеси в колонну и на нижнем участке исчерпывающей секции колонны, где происходит процесс разделения смеси кислород — аргон. Так, при 1/к1 = 99,5% Ог ЧТТ в ВК при расчете в диаграмме равновесия для тройной смеси в 2,25 раза больше, чем при расчете в диаграмме равновесия для смеси кислород — азот (табл. 20). Поэтому, как уже отмечалось, при г/к1>97 96% для правильного определения числа тарелок в колонне воздух следует рассматривать как тройную смесь кислорода, аргона и азота. [c.135]

Нанесение рабочих линий и определение числа теоретических тарелок в верхней колонне производим в диаграмме равновесия для р = 1,36 ата, состоящей из х—г/-диаграммы для кислорода и аргона, а в области малых содержаний азота из х— /-диаграммы для аргона и азота (фиг. 5). [c.31]

Число теоретических тарелок для части IV верхней колонны начинаем определять с самого нижнего сечения, для которого известны составы жидкости и пара. При малых содержаниях азота в жидкости и паре расчет производим в х—у-диаграммах для аргона и азота, а затем продолжаем определять число теоретических тарелок в. г—у-диаграммах для кислорода и аргона. [c.38]

Для определения коэффициента извлечения аргона из воздуха, состава сырого аргона, состава аргонной фракции, числа теоретических тарелок в основной и аргонной колоннах, а также других параметров, необходимых при проектировании воздухоразделительных установок низкого давления с получением аргона, были проведены соответствующие расчеты процесса ректификации с использованием диаграммы равновесия для тройной смеси кислород — аргон — азот 1], [2]. Однако так как расчетным путем не могли быть в полной мере учтены все особенности работы установок, процесс получения аргона применительно к установкам низкого давления был подвергнут экспериментальному исследованию на стендовой установке. [c.47]

Для исследования фазового равновесия системы кислород— аргон авторы применили так называемый лейденский метод, в основе которого лежит измерение температуры и давления в конце конденсации смеси определенного состава. Состав равновесного пара вычисляется затем аналитически. В результате исследований были построены диаграммы Т—х—t/ для трех давлений 1,0 1,43 и 2,0 ата и составлены таблицы равновесных фаз для трех изотерм 87 90 и 95° К. Эти данные, несмотря на имевшие место погрешности (возможное наличие примеси азота в смеси, а также применение по отношению к паровой фазе зависимостей идеального газа) и сравнительно узкий диапазон давлений, до последнего времени служили основой при расчете аргонных колонн. [c.16]

Естественно, что расчет процесса ректификации в этом случае должен производиться по диаграммам тройной смеси кислород—аргон—азот. Аргонная фракция может отводиться как из концентрационной, так и из отгонной части колонны. Во всех, случаях она должна отводиться из сечения с максимальным (от 5 до 10%) содержанием аргона во избежание излишних потерь азота и кислорода. [c.31]

В заключение следует отметить, что процесс ректификации тройной смеси кислород—аргон—азот в воздухоразделительных установках с извлечением аргона зависит от очень большого числа взаимозависимых факторов, учесть которые невозможно при расчетах (например, изменение давлений и сопротивлений в колоннах, колебания уровня жидкости в конденсаторах, изменение расхода и концентраций получаемых продуктов и т. д.). В связи с этим даже при расчете по точным диаграммам ВНИИкимаша необходимо учитывать, что полученные данные будут отражать лишь приближенную картину процесса ректификации, соответствующую конкретным (заданным) условиям. [c.58]

При разделении тройной смеси кислород—аргон—азот на два компонента и при условном присоединении аргона к азоту остаются действительными все уравнения и построения в диаграмме х — I для смеси кислород—азот (см. фиг. 18), приведенные в п. 3 применительно к ректификационной колонне, изображенной на фиг. 17. Рабочие линии в диаграмме X — у для кислорода строятся так же, как и в диаграмме х — у для смеси кислород—азот (см. фиг. 19). [c.124]

Рабочая линия части I верхней колонны в диаграмме л — для кислорода в случае получения аргона является почти такой же, как без получения аргона (имеет место очень небольшое уменьшение количества поднимающихся паров в связи с отбором сырого аргона). Ниже места ввода кубовой жидкости, в частях П и III верхней колонны, при получении аргона количество флегмы уменьшается (см. фиг. 54). В части IV верхней колонны в связи с подачей жидкой фракции флегмовое число сохраняется таким же, как и для этого участка верхней колонны в установках без получения аргона. [c.248]

В воздухоразделительных установках разделение смеси аргон—азот происходит в колоннах для очистки аргона от азота (см. главу II тома 2). Диаграмма Т—у системы аргон—азот приведена в приложении X. Для некоторых давлений зависимость состава пара и температуры от состава жидкости приведена в табл. 4, по которой может быть построена диаграмма х—у. Разность составов фаз в этой системе примерно в 1,2—1,5 раза меньше, чем в системе кислород—азот. [c.94]

Если при расчете процесса ректификации воздух рассматривается как бинарная смесь кислорода и азота, то число теоретических тарелок определяется по диаграмме х—у для кислорода с использованием кривой равновесия г/2 = О (рис. 41). Кроме того, кубовая жидкость вводится в месте, которому на диаграмме х—у соответствует точка пересечения рабочих линий. Концентрационные напоры в колонне, т. е., расстояния между рабочей линией и кривой равновесия на диаграмме х—у, получаются в этом случае значительно большими, чем в случае рассмотрения воздуха как тройной смеси. При ректификации тройной смеси вследствие накопления аргона на тарелках колонны наиболее резкое сокращение концентрационных напоров в верхней колонне происходит на участке от места, которому соответствует точка пересечения рабочих линий, до места ввода смеси в колонну и на нижнем участке исчерпывающей секции колонны, где происходит процесс разделения смеси кислород—аргон. [c.143]

Температурный напор в конденсаторе аргонной колонны зависит от давлений и состава конденсирующегося сырого аргона и кипящей жидкости. Давление сырого аргона в конденсаторе и давление кипящей жидкости взаимно связаны между собой, разность между этими давлениями в основном определяется разностью между сопротивлением секции /// верхней колонны и сопротивлением аргонной колонны. Чем больше число тарелок в аргонной колонне по сравнению с числом тарелок в секции III верхней колонны, тем меньше температурный напор в конденсаторе. Состав кипящей в конденсаторе жидкости определяют в диаграммах х-—у для кислорода и аргона (так же, как и состав кубовой жидкости после дросселирования, см. главу 1П, п. 6) в зависимости от состава кубовой жидкости и доли жидкости, сливаемой из конденсатора. Для конденсаторов с кипением в межтрубном пространстве, обычно устанавливаемых на аргонных колоннах, может быть практически принято, что кипящая жидкость, а также сливаемая из конденсатора жидкость находятся в равновесии с выходящим из конденсатора паром. [c.244]

Учитывая влияние аргона на процесс ректификации нижней колонны, рекомендуется вводить кубовую жидкость в более низкое сечение, соответствующее содержанию кислорода 60. .. 70 %. В этом случае число тарелок будет минимальным. Число тарелок также следует определять с помощью диаграммы тройной смеси. В установках с извлечением аргона необходимо создать максимальное его накоп- [c.211]

При р=133 кПа теплота испарения компонентов воздуха равна Г1 = 6730 кДж/кмоль,Гг=6352 кДж/кмоль и гз=5475 кДж/кмоль теплота испарения аргона меньше теплоты испарения кислорода на 5,6% и больше теплоты испарения азота на 12,4%- Содержание аргона в тех местах ВРК, где концентрационные напоры невелики и требуется высокая точность определения рабочих концентраций, в большинстве случаев не превышает 15%- Если при расчетах аргон условно присоединить к кислороду, то ошибка в определении теплоты испарения тройных смесей составит примерно 0,8% в случае присоединения аргона к азоту ошибка будет равна примерно 2%, т.е. такого же порядка, как и при расчете в пространственной диаграмме л —I. Поскольку на большинстве тарелок ВРК содержание аргона значительно меньше 15%, ошибка расчета для этих участков колонн будет меньше. [c.73]

Таким образом, при расчетах ВРК можно с достаточной для практики точностью определять флегмовые отношения в сечениях колонны графическим построением в плоской диаграмме х—/ для смеси кислород—азот, присоединяя аргон к кислороду или азоту. [c.73]

Составы жидкости и пара, образующихся при дросселировании потоков жидкости, поступающих из нижней колонны в верхнюю, определяют путем совместного решения уравнений материального баланса процесса дросселирования по кислороду н аргону и условии равновесия. Систему уравнений решаем методом последовательного приближения по диаграммам х — у для кислорода и аргона. Без существенных погрешностей можно принять, что прн дросселировании кубовой жидкости уравнению материального баланса по кислороду соответствует луч Н С, а уравнению материального баланса по аргону — луч / 2 2 (рис. 17). Точки пересечения этих лучей с кривыми равновесия R и ЯГ. [c.83]

После перехода от укрепляющей секции колонны к исчерпывающей содержание аргона на тарелках вначале возрастает (для этого участка колонны кривые равновесия в диаграмме Л 2—У2 расположены левее рабочей линии). После достижения максимума содержание аргона на тарелках уменьшается до концентрации аргона в получаемом кислороде. [c.131]

Принимая, что энтальпия чистого аргона в состоянии сухого насыщенного пара равна энтальпии чистого азота в таком же состоянии, откладываем на диаграмме точку Аг = 5% О2), соответствующую состоянию сырого аргона на выходе из колонны. Соединяем точку Ж, соответствующую состоянию условной смеси отходящего азота после переохладителей и сырого аргона, с точкой К, соответствующей состоянию отходящего из верхней колонны кислорода. Точка В пересечения этой прямой с линией у = = у1 = 20,93% О2 соответствует состоянию условной смеси потоков [c.24]

Нанесение рабочих линий и определение числа теоретических тарелок в нижней колонне производим в диаграмме равновесия тройной смеси для давления р = 5,8 ата, состоящей из диаграмм X—у для кислорода и для аргона (фиг. 3). [c.28]

Поскольку обогащенный воздух из верхних конденсаторов ap тонной и криптоновой колонн вводят в верхнюю колонну в состоянии сухого насыщенного пара, состав жидкости в самом нижнем сечении части Ш не отличается от состава жидкости в самом верхнем сечении части IV, и место ввода обогащенного воздуха на Л — /-диаграммах для кислорода и аргона определяется точкой пересечения линий, характеризующих зависимость между содержанием компонента в жидкости и в паре на тарелках колонны. Как видно из графика (см. фиг. 5), в точке пересечения Рх содержание кислорода в жидкости равно Х = 72,9%. Интерполяцией между тарелками 20-й и 21-й части III находим, что обогащенный воздух должен быть введен на 20,2-ю тарелку (при отсчете от верхнего сечения колонны). [c.39]

Метод расчета ректификации тройной смеси О2 — Аг - N2, предложенный Г. Б. Наринским [46, 64], более прост по сравнению с первым. По этому методу число теоретических тарелок ректификационной колонны определяют путем одновременного взаимосвязанного построения в диаграммах х-у для смесей двух компонентов — кислорода и аргона или аргона и азота. При этом дополнительно используют диаграмму Н х для бинарной смеси О2 - N2, с помощью которой учитывают изменение теплоты фазового превращения при испарении смеси по высоте колонны. В работах [46, 64] приводится подробное описание этого метода, а в работах [58, 64] рассмотрены примеры расчета процесса ректификации тройной смеси в воздухоразделительной колонне. [c.67]

На рис. 177 показано распределение аргона, кислорода и азота на тарелках верхней колонны установки КжАжААрж-6 (см. рис. 129). Концентрация аргона в паре увеличивается по мере удаления от конденсатора и достигает максимума (10. .. 12 %) на уровне между 31-й и 32-й тарелками. Концентрация кислорода в паре в этой части колонны 87,5. .. 89,5 %, азота — 0,4. .. 0,6 %. Расчет процесса ректификации в этом случае следует вести по диаграммам тройной смеси кислород—аргон—азот. В расчетах колонн двукратной ректификации с отбором аргонной фракции необходимо принимать во внимание факторы, влияющие на распределение компонентов по высоте колонны н связанные с количеством и качеством получаемого аргона, азота и кислорода. [c.211]

Процесс ректификации в колонне технического кислорода 15 рассчитываем как процесс разделения бинарной смеси кислород—аргон. Расчет ведем по диаграмме х—у (рис. 202). Уравнение рабочей линии y=xK.flKT — (Kf K/ — [c.246]

Нижняя колонна. Линии ректификации, которые являются типичными для НК, состоящей только из укрепляющей секции (см. рис. 13) изображены на рис. 29. Для режимов с конечным флегмовым числом по мере увеличения содержания кислорода содержание аргона на тарелках НК вначале возрастает, достигая максимума, а затем уменьшается. Такой характер линий ректификации объясняется изменением соотношения между содержанием аргона в жидкости и равновесном паре при изменении состава смеси кислород — аргон — азот. При малом содержании кислорода равновесные кривые при г/1 = onst в диаграмме —уг проходят по левую сторону от рабочей линии, т. е. в жидкости, стекающей с данной тарелки, будет содержаться больше аргона, чем в жидкости, стекающей с вышележащей тарелки (см, рис. 15). На этом участке колонны по мере увеличения содерл ания кислорода увеличивается и содержание аргона на тарелках. При большом содержании кислорода равновесные кривые при yi = onst и псевдобинарная кривая в диаграмме х%—пересекают рабочую линию, а содержание аргона на тарелках достигает максимального значения. Затем с увеличением содержания кислорода, кривые равновесия проходят по правую сторону от рабочей линии, а содержание аргона на тарелках уменьшается. [c.129]

Состав кубовой жидкости, поступающей из переохладителя в верхнюю колонну, после дросселирования определяют по х — у-диаграммам для кислорода и аргона (см. фиг. 5), точкой пересечения прямой с равновесной кривой, причем рассчитывают методом постепенного приближения. Предварительно по л — у-диагра.мме для кислорода находим, что при содержании аргона в жидкости после дросселирования л г = = 1,44 % Аг, содержание кислорода в паре, образовавшемся при дросселировании, должно было бы составить У = 16,3% Ог (на точке пересечения прямой ЯхМх с линией Хг = 1,44% Аг). При таком содержании кислорода в паре определяем по х — у-диаграмме для аргона содержание аргона в паре после дросселирования /2 = 0,86% [c.37]

Учитывая влияние аргона на процесс ректификации, в этом случае рекомендуется вводить кубовую жидкость в более низкое сечение колонны, соответствующее содержанию кислорода от 60 до 70%. В этом случае число тарелок, зависящее в значительной мере от флегмовых чисел, будет минимальным при обеспечении заданных концентраций кислорода и азота. Определение числа теоретических тарелок должно производиться расчетом в диаграммах равновесия тройной смеси кислород— аргон—азот. [c.30]

На рис. 13 представлены результаты поверочного расчета процесса ректификации в верхней колонне стендовой установки [38]. Расположение рабочих линий и кривых рав1Новесия в диаграммах у—X для кислорода и аргона показывает, насколько флегмовое число в / и // частях верхней колонны близко к минимальному. Например, рабочая линия в диаграмме у2—Для аргона имеет меньший угол наклона к оси х, чем кривая равновесия. В связи с последним обстоятельством даже при значительном числе тарелок концентрация аргона в отходящем азоте будет значительной. Кроме того, как видно из первой части рисунка, из-за малого флегмового числа в V части колонны невозможно получить аргонную фракцию с большим содержанием аргона, хотя значительные примеси его в отходящем азоте и получаемом кислороде создают предпосылки к его накоплению. [c.37]

В упомянутой выше работе Гаузена [10] был предложен метод расчета ректнфакици тройной смеси очень малыми (в пределе бесконечно малыми) ступенями ректификации, что возможно лишь при непрерывном изменении составов жидкости и пара по высоте аппарата (подобно тому, как это происходит в насадочных колоннах). При расчете по методу Гаузена вначале по X—у диаграмме для тройной смеси определяются линии ректификации, т. е. зависимости между содержанием одного из компонентов и содержанием другого компонента в жидкости и паре по всей высоте колонны. Для определения числа теоретических тарелок и распределения их по секциям колонны можно перенести линии ректификации на х—у диаграмму одного иа компонентов. Если при этом учесть изменение теплоты испарения смесей по высоте колонны, то выполнение расчета процесса ректификации тройной смеси по данному методу окажется весьма сложным. Для того чтобы учесть теплоту испарения смесей по высоте колонны, Фишер в 1938 г. построил пространственную диаграмму х—/ для тройной смеси кислород—аргон— азот и предложил очень сложный метод расчета процесса ее ректификации. Метод Фишера распространения не получил. Однако идея использования пространственной л —/ диаграммы тройной смеси для учета теплоты испарения смесей по высоте колонны нашла свое отражение в довольно распространенном графоаналитическом методе расчета, предложенном М. Б. Столпером [42, 43]. [c.41]

Описание нового метода расчета процесса ректификации тройной смеси кислород—аргон—азот приведено в статье Г. Б. Нарииского [33], опубликованной в 1959 г., и в других, более иоздиих работах [34 38]. По методу ВНИИкимаша необходимое число теоретических тарелок определяется графически по диаграмме равновесия тройной смеси, представленной в виде диаграмм х—у для двух компонентов (третий, обычно преобладающий в смеси, определяется путем вычисления из 100% суммы известных двух). В отличие от метода М. Б. Столпера изменение теплоты испарения смеси по высоте колонны учитывается в данном случае с помощью диаграммы х—/ для бинарной смеси кислород—азот, а не с помощью пространственной диаграммы х—/ для трех компонентов кислород—аргон—азот. [c.49]

Особенно важно при этом по возможности точнее определить флегмовые отношения для тех участков, где рабочие линии наиболее близко подходят к равновесным кривым. Такими участками в верхней колонне являются средняя часть (в районе мест ввода потоков и I)) и самая нижняя часть отгонной секции (см., например, рис. 13). В то же время в статье Г. Б. Нарин- ского показано, что метод учета изменения теплоты испарения смесей по высоте колонны не очень сильно влияет на ход линий ректификации и требуемое число тарелок. Наиболее близкими являются способ расчета в пространственной х—I диаграмме смеси кислород—аргон—азот (если поверхности пара и жидкости считать плоскостями) и способ переноса точек из х—I диаграммы смеси кислород—азот для каждой теоретической тарелки, исходя из содержания азота в смеси. Этот вариант неприемлем ввиду его сложности. Для практических расчетов рекомендуется такой вариант, когда построение рабочих линий производится путем переноса точек из х—/ диаграммы для смеси кислород—азот по содержанию кислорода в смеси. При этом флегмовые отношения для смесей нижней части колонны берутся по точке, соответствующей получаемому кислороду, а для остальных сечений колонны — по точке пересечения рабочих линий. Несколько точнее определяется число тарелок, если учесть изменения флегмовых отношений от точки пересечения рабочих линий до места ввода кубовой жидкости (особенно при низких значениях коэффициента извлечения аргона). Обычно расчет процесса ректификации тройной смеси кислород—аргон—азот производится по диаграмме равновесия, состоящей из диаграммы у—х для кислорода и аргона. [c.50]

Найденные в диаграмме х — 1 для смеси кислород—азот значения флегмовых отношений затем должны быть перенесены на диаграммы х — у. При этом достаточно для каждой части колонны нанести на диаграмму х — у одну или две рабочие линии, соответствующие средним значениям флегмовых отношений в данной части или значениям флегмовых отношений на нижнем ее участке. В последнем случае получаемое число теоретических тарелок будет несколько завышенным. Особое внимание при этом нужно обратить на то, чтобы флегмовые отношения соответствовали действительным в тех местах колонны, где рабочая. линия близко подходит к кривой равновесия. Такими местами в верхней колонне аппарата двукратной ректификации являются самый нижний участок колонны, где происходит разделение смеси кислород—аргон, и участок колонны от сечения, которому на диаграмме х — у соответствует точка пересечения рабочих линий,, до места ввода кубовой жидкости. [c.124]

Нанесение рабочих линий на диаграмму х — у тройной смеси и определение числа теоретических тарелок. Нижняя колонна. Число теоретических тарелок в нижней колонне определяем по диаграмме равновесия тройной системы кислород — аргон — азот для давления Р = 5,8 ата, состоящей из диаграммы х — у для кислорода и диаграмл ы л — у для аргона (фиг. 38), [c.131]

Нанесение рабочих линий на диаграмму х—у тройной смеси и определение числа теоретических тарелок. Нижняя колонна. Число теоретических тарелок в нижней колонне определяем по диаграмме равновесия тройной системы кислород—аргон—азот для давления р = 0,57 Мн1м , состоящей из диаграммы х—у для кислорода и диаграммы х—у для аргона (рис. 34). На диаграмму х— /для кислорода наносим рабочую линию, проводя ее из полюса III i [c.128]

Начиная с 12-й тарелки, на которой содержание азота в жидкости менее 5%, построение проводим по рабочим линиям для нижнего участка исчерпывающей секции колонны (эти линии проведены под углом у к оси х). На 15-й тарелке содергкание азота настолько мало, что число тарелок можно определять по диаграмме равновесия для бинарной смеси кислород-аргон, поэтому дальнейшие построения проводим только в диаграмме х—у для аргона. [c.132]

Аргонная колонна. Характер распределения концентраций компонентов по высоте аргонной колонны в паре показан на рис. 7-6. Содержание кислорода в аргонной фракции, поднимающейся по аргонной колонне, постепенно снижается от 88-— 92 до 5—107(), а содержание аргона соответственр1о возрастает с 7—12 до 85—95%. Содержание азота также возрастает от величины, меньшей 1%, до 3—5%. Достигнуть полного или почти полного разделения смеси кислород-аргон посредством ректификации очень трудно. Как видно из диаграммы фазового равно- [c.378]

СИ начинаем с построения рабочих линий в диаграмме х у для кислорода. Для нанесения рабочей линии данного участка колонны на диаграмму х — у для аргона достаточно знать одну точку, расположенную на рабочей прямой, так как угол наклона последней определяется флегмовым отношением и равен углу наклона [c.79]

ТОГО, применительно к новому методу расчета процесса ректификации, разработанному во ВНИИкимаше, данные равновесия тройной системы представляются также в координатах i/ —Xi с линиями t/2 = 0nst (X2 = 0nst) И У2—Х2 С ЛИНИЯМИ yi = Onst. Иными словами, построены диаграмма у —x (р=1,36 ата = = 1000 мм рт. ст.) для кислорода (до 100%) с линиями постоянной концентрации аргона (до 30%) и диаграмма У2—Х2 для аргона (до 32%>) с линиями постоянной концентрации кислорода (до 100%). Эти диаграммы (они схематично представлены на рис. 6) используются при расчете процесса ректификации в верхней колонне. При этом, если состав пара известен и равен, например, и yf, то равновесный ему состав жидкости определяется следующим образом. На г/i—Xi диаграмме проводится вертикальная линия yi=yf, точка пересечения которой с кривой У2 = У2 определяет содержание кислорода в жидкости J f. Для определения содержания аргона в жидкости х- необходимо провести вертикальную линию у2 = У2 ДО пересечения [c.23]