Десорбция водяным паром

Тепло, затраченное на десорбцию водяного пара [c.286]

Процесс снятия гидрофобных растворителей со слоя активного угля ири десорбции водяным паром изучали на примере гексана [4]. Исследования показали, что, как и в случае гидрофильных растворителей [4], гексан десорбируется сразу со всего слоя адсорбента, причем десорбция сопровождается одновременной адсорбцией водяного пара. В начальной фазе процесса гексан вытесняется из лобовых слоев в замыкающие, активность их по гексану превосходит первоначальную примерно на 10%- Это свидетельствует о том, что десорбция гидрофильных и гидрофобных растворителей из углей протекает по одному и тому же механизму. Торможение процесса десорбции, вероятно, можно объяснить замедлением диффузии водяного пара внутрь пор адсорбента, заполненных растворителем. [c.92]

Циклонно-пенные теплообменники и абсорберы прошли промышленные испытания, в частности в судовых условиях. На танкере Крым циклонно-пенные аппараты производительностью 18 0(Ю м /ч и 5000 м /ч с успехом применялись для охлаждения дымовых газов, абсорбции и десорбции водяного пара. Например, при охлаждении дымовых газов (с 96 до 15 °С) в пенном слое было достигнуто практически полное выравнивание-температур газа и охлаждаюш ей воды. [c.259]

Для того чтобы процесс шел непрерывно, применяют три адсорбера. Через один пропускается газ, другой в это время регенерируется, а третий осушается и охлаждается. Затем газ переключается на тот адсорбер, который осушался, и т. д. В результате длительной работы адсорбционная способность угля снижается вследствие того, что в его порах постепенно накапливаются смолистые и другие вещества, которые не удаляются при -десорбции водяным паром. Уголь при этом все хуже и хуже поглощает бензин. Тогда в адсорберы помещают свежий уголь, а старый подвергают активации — нагревают до 300° С, пропуская через него воздух. При этом адсорбционная способность угля восстанавливается, хотя и не полностью. Поэтому отработанный уголь постепенно заменяют новым. [c.294]

Известен также метод адсорбции, проводимый за два цикла при этом нагретую паро-воздушную смесь пропускают через горячий и влажный активированный уголь и одновременно с поглощением паров происходит также подсушивание угля. Затем через уголь пропускают холодную паро-воздушную смесь с тем, чтобы одновременно с поглощением происходило охлаждение адсорбента. После окончания адсорбции производится десорбция водяным паром, после чего через горячий и влажный уголь вновь пропускают нагретую паро-воздушную смесь. Экономически наиболее выгодным является именно этот метод, проводимый за два цикла, так как расход энергии меньше, а производительность установки значительно выше. [c.532]

В нижней части адсорбера находятся нижняя и верхняя головка с восемью штуцерами для ввода и вывода газов и паров на разных стадиях процесса. Внутри адсорбера расположена труба, отводящая газ во время охлаждения, сушки и насыщения. При десорбции водяной пар подается по трубе в верхнюю часть адсорбера. Такая конструкция позволяет все управление адсорберами сосредоточить внизу. [c.254]

Методы расчета десорбционных процессов в КС разработаны в настоящее время в значительно меньшей степени, чем для процессов изотермической адсорбции. В случае термической десорбции водяных паров потоком нагретого газа (воздуха) расчет может быть проведен по методам, разработанным при изучении процессов сушки дисперсных материалов [41, 51]. Термическая десорбция паров некоторых растворителей может быть рассчитана по корреляционным соотношениям типа (5.158), полученным [52 для десорбции бензола, этилового и изопропилового спиртов из активного угля АГК-1 в противоточном аппарате с 2-, 3- и 4-мя кипящими слоями на провальных тарелках [c.312]

Адсорберы с неподвижным слоем адсорбента являются аппаратами периодического действия. Вертикальный и горизонтальный адсорберы имеют корпус I со слоем адсорбента, находящимся на опорно-распределительной решетке 2. Исходная газовая смесь проходит через слой адсорбента сверху вниз. При десорбции водяным паром его подают через нижний штуцер, конденсат отводится через штуцер в днище, а пар вместе с десорбированным веществом уходит через штуцер в крышке. Загрузка и выгрузка адсорбента производятся через люки 4 тл 3. [c.203]

Несмотря на указанные недостатки, электроконтактный способ десорбции паров летучих растворителей из активированных углей является одним из перспективных направлений вследствие интенсификации процессов рекуперации. Уменьшение пожароопасности и повышение экологической безопасности адсорбционных установок при этом достигается за счет исключения стадий десорбции водяным паром и сушки горячим воздухом. [c.364]

Отсюда следует, что процесс низкотемпературной десорбции водяным паром адсорбированных на цеолите веществ представляется возможным проводить при малых скоростях газа-носителя водяных паров, а интенсивность процесса регулировать парциальным давлением паров воды в замкнутом потоке газа. [c.578]

Адсорбция с последующей десорбцией водяным паром и сжиганием образующегося конденсата. .......... 0,78 201 0,10 0,39 0,51 [c.48]

Определение расхода воздуха и тепла на сушку угля после десорбции водяным паром. После десорбции острым водяным паром уголь содержит много влаги. Из-за того, что влажность снижает активность угля, последний [c.148]

Десорбция водяным паром. Исследования, проведенные в БашНИИ НИ, показали, что применение водяного пара для десорбции позволяет практически полностью очистить техноло--гические конденсаты от сульфидов и гидросульфидов аммония [105]. Опыты по локальной очистке технологических конденса- тов с использованием водяного пара проводили на конденсате с установки АТ, работающей на высокосернистой нефти и использующей аммиак для защиты оборудования от коррозии. Конденсат характеризовался следующими показателями сульфиды и гидросульфиды (в пересчете на НгЗ) 1530 мг/л, азот аммонийный 4130 мг/л, ХПК 5500 мг/л, pH 8,4. Для обеспечения полноты десорбции осуществлялся гидролиз сульфида и [c.160]

Технологические конденсаты, различные по своему качеству, поступают в приемную емкость, из которой подаются на отпарную колонну. Режим работы этой колонны аналогичен режиму колонны при реализации метода десорбции водяным паром. При 140—150°С производится отпарка 15—18% стока, с этой частью отгоняется практически весь сероводород и аммиак. Очищенную воду, содержащую до 20 мг/л сероводорода и до 200 мг/л аммиака, можно использовать при подготовке нефти или сбрасывать в первую систему канализации. Отгон из верхней части отпарной колонны после охлаждения до 40 С поступает в приемную емкость. Загрязненность отогнанного конденсата из расчета на сероводород достигает 10—15 г/л, а на аммонийный азот 6—9 г/л. [c.163]

При двухфазном способе адсорбции нагретую паровоздушную смесь пропускают через горячий и влажный активный уголь, затем через активный уголь пропускают холодную паровоздушную смесь. Здесь одновременно с поглощением происходит и охлаждение поглотителя. По окончании адсорбции проводят десорбцию водяным паром (вторая фаза), после чего в горячий и влажный уголь вновь пропускают нагретую паровоздушную смесь и цикл начинают снова. [c.131]

При загрузке в адсорбер 1000 кг силикагеля может быть получено за один цикл 1000 кг фармацевтического бензина при переработке 1380 кг сырья. Размер зерен силикагеля составляет 1 мм, а расчетная производительность его для сырья, содержащего до 8% ароматических углеводородов, равна 1 кг кг. Адсорбция проводится при температуре 70° С десорбция водяным паром — при 130° С, сушка воздухом — также при 130° С. Выход 50%-ного ароматического концентрата составляет 170 кг нри циркулирующем потоке 210 кг. Расход водяного пара достигает 100 кг, а воздуха — 400 ж за цикл. [c.283]

СКОРОСТЬ ДЕСОРБЦИИ ВОДЯНЫХ ПАРОВ [c.153]

Факт отравления алюмо-хромовых катализаторов водой является бесспорным, а потому регенерация таких катализаторов должна проводиться при условиях, обеспечивающих не только выгорание углистых отложений, но и максимальную десорбцию водяных паров [287]. Следовательно, кинетические закономерности десорбции воды необходимы и для проектирования установок, и для управления процессом. [c.154]

В последние годы в промышленной практике стала применяться адсорбция во взвешенном (кипящем) слое. При этом выяснилось, что успешное проведение такого процесса связано с необходимостью иметь активные угли (или другие адсорбенты), обладающие высокой механической прочностью. Кроме того, эти адсорбенты должны быть обязательно проверены в условиях их регенерации (десорбции). Например, при рекуперации сероуглерода из вентиляционных выбросов заводов искусственного волокна активный уголь (в адсорбционной установке )а = 16 м, производительностью по газу ЫО м /ч) при десорбции водяным паром частично окислялся (причем, сам уголь оказывал каталитическое действие на процесс окисления). [c.396]

В производстве ударопрочного полистирола непрерывным блочным методом в газовых выбросах содержится в основном стирол (остальные примеси на уровне следов). В этом случае становится возможным адсорбционное извлечение стирола из загрязненного воздуха на активном угле и последующий возврат его в производство. В работе [46] показано, что стирол хорошо адсорбируется активным углем и десорбируется острым водяным паром. Установлено, что часть адсорбированного стирола (около 5 % от массы угля) прочно удерживается углем и в процессе десорбции водяным паром не извлекается. Количество прочно адсорбированного стирола остается практически неизменным на протяжении большого числа циклов адсорбция—десорбция и не зависит ни от содержания стирола в отходящих газах, ни от времени пребывания его в адсорбере. [c.158]

Корзина заполняется кусковым мелкопористым силикагелем марки кем по ГОСТ 3956-54, вес адсорбента 520 кГ. В верхней части корзины размещено устройство, обеспечивающее постоянное поджатие адсорбента для предотвращения измельчения и уноса его в процессе работы. Скорость прохождения жидкости по адсорберу равна 42 см /см -мин. Конструкция адсорбера позволяет производить десорбцию водяных паров из силикагеля [c.29]

Исследование зависимости сопротивления от времени при хемосорбции показывает, что десорбция водяного пара на образце германия р-типа протекает медленнее, чем на образце п-типа. [c.258]

Итак, при двухфазном методе работы параллельно с поглощением происходит и высушивание и охлаждение поглотителя (I фаза) по окончании адсорбции производят десорбцию водяным паром (П фаза), после чего в горячий и влажный уголь вновь пропускают нагретую паровоздушную смесь и цикл начинается снова. [c.429]

Эффективное смазочное действие в случае графита прекращается при превышении некоторого критического значения температуры на поверхности трения (около 100 °С), что связано, по-видимому, с десорбцией водяных паров. [c.240]

Рис. 6.2. Изотермы сорбции — десорбции водяного пара при 25 С

Цеолиты СаА эффективны также для выделения нормальных олефинов и парафинов из их смесей с разветвленными и циклическими углеводородами при этом я-олефины и н-парафины сорбируются вместе и при десорбции водяным паром также выделяется их смесь. Поэтому для селективного выделения н-олефинов требуется либо рециркуляция смеси, либо ее дальнейшее разделение. Для выделения н-олефинов рекомендуется двухстадийная десорбция [35]. Первую стадию осуществляют низкокипящими олефинами Сг—С4 при этом селективно десорбируются адсорбированные н-параф1 ны [c.197]

В работе [4] приведены результаты исследования динамики десорбции гидрофильных растворителей (этанол, пропанол, бута-Бол, ацетон, метилэтилкетон) из угля АР-3 водяным паром при температуре 102—110°С и скорости потока 0,1 м/с, причем растворители существенно различаются по сорбируемости. Установлено, что процесс десорбции растворителей сопровождается логлощением водяного пара, предельные величины адсорбции которого определяются изобарой (рис. 2.20,/). Одновременно была определена кинетика поглощения водяного пара активным углем (рис. 2.20,//). Можно видеть, что при t= 130 °С и выше равновесие устанавливается уже через 4—5 мин, и величиной адсорбции водяного пара (<0,02 г/г угля) можно пренебречь. В этом случае процесс десорбции водяным паром практически не отличается от десорбции несорбирующимися (малосорби-рующимися) газами (например, N2). [c.90]

Наиболее эффективными адсорберами следует признать вертикальные аппараты цилиндрической формы, разрез которых представлен на рис. 77. Адсорбент насыпан па керамической перфорированной плите, вследствие чего входяш ий газ равномерно распределяется по сечению адсорбера. В нижней части расположена система штуцеров, предназначенных для ввода и вывода газов и паров в различные/ стадии процесса. Внутри адсорбера имеется труба, по которой отводится газ, подаваемый в стадии пасыш ения, сушки и охлаждения. Во время десорбции водяной пар подается но трубе па верх адсорбера. Такая конструкция аппарата позволяет сосредоточить все управление адсорберами на одном уровне в низу установки. [c.161]

Рис. 30. Изменение частоты кварцевого резонатора (/) н электросопротивления тонкой нленкн цинка (2) в циклах сорбции и десорбции водяных паров.

После окончания десорбции задвижки а и б закрывают, открывают задвижки е, г, б и пускают в ход газодувку 5. Перед этим подается водяной пар в подогреватель 6 нагреваясь в кем, газ поступает в адсорбер II через задвижки ваг. Выходя из адсорбера // через задвижку д, газ попадает в конденсатор 7 и далее засасывается газодувкой 5. Через некоторое время, когда из адсорбера // будет вытеснен оставшийся в нем после десорбции водяной пар и сконденсирован в конденсаторе 7, задвижку с закрывают и начинается циркуляция газа через газодувку, пологгр а-34 [c.531]

Схема реакторного блока современной установки каталитического крекинга приведена на рис. 28. Нагретое сырье после гидроочистки смешивается с рециркулятом и водяным паром и подается в узел смешения 2 прямоточного лифта-реактора I. Сырье контактирует с регенерированным горячим катализатором в прямотоке, где происходят его испарение и основная стадия химического превращения. Продукты реакции вместе с катализатором поступают в отстойную зону 8 реактора 7, играющую роль бункера-сепаратора. После отделения от продуктов реакции основной массы катализатора газы и перегретые пары углеводородов с водяным паром проходят циклоны и направляются в ректификационную колонну 10 для разделения. Отстоявшаяся катализаторная масса поступает в отпарную зону 9 реактора, где нефтяные пары десорбцией водяным паром отделяются с поверхности катализатора. Далее закоксо-ванный катализатор по наклонному катализаторопрово-ду поступает в регенератор 4, где в псевдоожиженном слое происходит выжиг кокса. В низ регенератора подают воздух, который может предварительно нагреваться в топке 3. Дымовые газы с верха регенератора через систему циклонов направляются в электрофильтры 6 и котел-утилизатор 5. Регенерированный катализатор поступает в узел смешения с сырьем. Продукты реакции в виде перегретых паров направляются в нижнюю часть ректификационной колонны, где в результате контакта с орошением происходит снятие тепла перегрева и улавливание части катализатора, унесенного из реактора. Далее газы, водяные пары и пары продуктов реакции поступают в концентрационную часть колонны на ректификацию, а остаток выводится из нижней части колонны. Образующийся шлам с низа колонны [c.76]

Проведены детальные исследования сорбции и десорбции водяных паров (в пределах влажности воздуха О—100% и температуры 30—90°С). В случае орлона процесс сорбции носит эндотермический характер, сорбция влаги повышается с ростом тем.пературы 5. При относительной влажности воздуха 100% и температуре 22°С орлон содержит 2,5% влаги Определено изменение длины волокон в зависимости от относительной влажности воздуха прочность в мокром состоянии величина набухания волокна в воде °. Описано определение влалсности волокна [c.719]

Вся конструкция смонтирована в металлическом корпусе 7. Газ, подлежащий очистке, через штуцер 2 поступает во внешнюю часть адсорбера, проходит в горизонтальном направлении через кольцевой слой угля, находящийся между внутренней 7 и внешней 6 цилиндрическими решетками, и выводится через штуцер 4. На стадиях сушки и охлаждешм указанное направление потоков сохраняется. На стадии десорбции водяной пар подают через штуцер 4, а парогазовую смесь отводят через штуцер 3. Загружают адсорбент через люки 8, а выфужают через люк 5. [c.283]

По окончании десорбции закрываются задвижки а и б, открываются задвижки в, г, д, е и пускается в ход газодувка 5. Перед этим подается водяной пар в подогреватель 6 и газ, нагреваясь в нем, поступает в адсорбер II через задвижки в и г. Выходя из адсорбера II через задвижку д, газ поступает в конденсатор 7 и далее засасывается газодувкой 5. Через некоторое время, когда из адсорбера II будет вытеснен оставшийся в нем после десорбции водяной пар и сконденсирован в конденсаторе 7, задвижка е закрывается и устанавливается циркуляция газа через газодувку, подогреватель 6, адсорбер II и конденсатор 7 снова в газодувку. Поглощаемая газом в адсорбере II влага конденсируется в конденсаторе 7. По окончании сушки прекращают подачу пара в подогреватель 6 и газ направляется мимо него при этом начинается цикл охлаждения адсорбера II. По его окончании газодувку 5 останавли- [c.612]

К недостаткам следует отнести 1) сложность аппаратурного офор1Мления и обслуживания РУ 2) как и при четырехфазном способе в процессе длительной продувки слоя угля воздухом с температурой порядка 100—110° С десорбируется и удаляется в атмосферу некоторое количество остаточного растворителя (при десорбции водяным паром не достигается полного выделения поглощенного растворителя) и тем самым снижается коэффициент полезного действия рекуперации. [c.37]

Сорбционные свойства полимеров. Сорбционные свойства полимеров определяются особенностями их структуры. Из рассмотрения изотерм сорбции — десорбции водяного пара полиамидами 6 12 6,6 6,10, поликарбонатом дифлон, полиэтилен-терефталатом (ПЭТФ) (рис. 6.2) можно сделать следующие выводы в области малых влагосоде рж аний равновесные зависимости подчиняются линейному закону Генри сорбционные и десорбционные ветви к ривых близки. Последнее обусловлено малой набухаемостью полимеров в воде, а также обратимостью структурных изменений в процессах сорбции — десорбции воды [21]. [c.116]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология