Скорость десорбции водяных паров

СКОРОСТЬ ДЕСОРБЦИИ ВОДЯНЫХ ПАРОВ [c.153]

Рис. 2.22. Зависимость удельного расхода пара I от скорости потока водяного пара W при различных значениях степени десорбции Y-

Отсюда следует, что процесс низкотемпературной десорбции водяным паром адсорбированных на цеолите веществ представляется возможным проводить при малых скоростях газа-носителя водяных паров, а интенсивность процесса регулировать парциальным давлением паров воды в замкнутом потоке газа. [c.578]

Корзина заполняется кусковым мелкопористым силикагелем марки кем по ГОСТ 3956-54, вес адсорбента 520 кГ. В верхней части корзины размещено устройство, обеспечивающее постоянное поджатие адсорбента для предотвращения измельчения и уноса его в процессе работы. Скорость прохождения жидкости по адсорберу равна 42 см /см -мин. Конструкция адсорбера позволяет производить десорбцию водяных паров из силикагеля [c.29]

Таким образом, суммарная скорость конверсии определяется скоростями адсорбции водяного пара, метана и десорбции водорода, образовавшегося согласно следующей суммарной реакции [c.177]

Опыт показывает, что десорбцию водяного пара из адсорберов высокого давления возможно провести в течение 4 ч при условии подачи азота со скоростью 1,2—2,0 л/мин-см . Влагосодержание азота не влияет на длительность протекания регенерации, так как азот находится в состоянии, далеком от насыщения, и играет роль теплоносителя. Охлаждение адсорбера азотом нормальной температуры протекает за время, практически равное длительности периода десорбции. [c.468]

Непрерывная осушка газа осуществляется в двух адсорберах в одном идет процесс поглощения водяного пара, в другом протекает регенерация адсорбента. Чередование адсорбции и десорбции влаги повторяется многократно без изменения свойств адсорбента. Длительность периода адсорбции для адсорберов зависит от скорости, температуры и влагосодержания осушаемого воздуха. Для удобства эксплуатации обычно период между-переключениями адсорберов намечают равным 8 ч, что соответствует сменной работе аппаратчиков. В этом случае десорбция водяного пара так же, как и охлаждение адсорбента, должны продолжаться не более 4 ч. [c.469]

Рис. 2-14. Кинетические кривые десорбции этанола из угля АР-3 при i — 105 0 (высота слоя — 10 см) и различных скоростях потока водяного пара w (в м/с)

Рис. 2-15. Зависимость удельного расхода пара I от скорости потока водяного пара w при различной степени десорбции v-

Во время опыта ведется непрерывное наблюдение и регули-, рование температуры реакционной зоны и скорости подачи сырья. По окончании опыта жидкий продукт—катализат—сливается из конденсаторов-холодильников, отключается газометр и в аппаратуру пропускается углекислота либо водяной пар для десорбции (отпаривания) адсорбированных углеводородов с поверхности катализатора. Десорбированные продукты присоединяются к жидким продуктам реакции. [c.218]

С повышением степени десорбции экстремальный характер кривых становится особенно явным, что еще раз подчеркивает необходимость определения оптимальной скорости водяного пара. [c.93]

Здесь с — концентрация адсорбтива (летучего растворителя) в десорбирующем агенте (водяном паре) —скорость десорбирующего агента, рассчитанная на полное поперечное сечение аппарата 5 Л —высота слоя адсорбента 8 — порозность слоя рп — плотность паровой фазы рт — кажущаяся плотность адсорбента ш — скорость десорбции Сп, Ст — теплоемкость паровой и твердой фаз, соответственно <7 —удельная теплота десорбций t, /н — температура водяного пара и окружающей аппарат среды, соответственно Кт — коэффициент теплопередачи В—диаметр аппарата (десорбера). [c.94]

Влияние скорости подачи пара при постоянной его температуре на время десорбции Тд можно учесть через зависимость (2.2.15), адекватно отражающую процесс десорбции бензина из активного угля АР-3 водяным паром. [c.175]

Высота десорбера, м Число каскадных тарелок (центральных/периферийных) Время пребывания катализатора в, зоне десорбции, с Скорость" водяного пара в зоне десорбции, м/с [c.203]

Обогащение смеси компонентом В происходит в нижней части колонки, где на участке /F сорбент прогревается специальной печью 5, или же вводом через патрубок 6 водяного пара. Происходит десорбция компонентов А и В и их перемещение в зону III. Объемную скорость водяного пара и линейную скорость перемещения сорбента выбирают так, чтобы фронт водяного пара в зоне IV оказался неподвижным относительно стенок колонки. [c.157]

Пример 11. Синтез-газ, получаемый конверсией метана с водяным паром, имеет следующий состав [в %(об.)] Hj —30,0 СО —57,5) СОз—11,0 Nj—1,0 и СН4 —0,6. Рассчитайте состав этого газа после его абсорбционной очистки от Oj водой при 20 °С п 1,0 МПа, если при объемной скорости газа, равной 10 000 (н)м /ч, расход воды на абсорбцию равен 1000 м /ч. Рассчитайте производительность абсорбционной установки по СО2, если десорбция СО2 из промывных вод проводится при 100°С и 0,1 МПа. Коэффициент абсорбции Oj пра 100 <3 принять равным 0,07, [c.168]

Скорость водяного пара в зоне десорбции, м/с 0,20 0,27 0,30 0,40 0,30 [c.75]

В промышленности широко распространен метод десорбции потоком нагретого газа или перегретого водяного пара. При высоких скоростях потока внешний массообмен (испарение адсорбата с наружной поверхности гранул) практически не влияет на скорость десорбции, контролируемую главным образом отрывом молекул от поверхности адсорбента и их диффузией в его пористых каналах. Скорость десорбции в потоке газа, однако, меньше, чем в вакууме, но эта разница понижается по мере уменьшения размеров зерен или гранул адсорбента. Процесс десорбции может быть значительно ускорен путем предварительного нагревания слоя адсорбента внешним теплоносителем и последующей продувки небольшим объемом газа. В этом случае десорбция протекает практически при постоянной температуре. С ростом последней не только ускоряется процесс десорбции, но уменьшается расход газа и возрастает концентрация адсорбата в уходящем газовом потоке. [c.623]

Опыты адсорбции велись при температуре 250° С и объемной скорости 0,24 или линейной скорости в парах 0,033 м/сек. Десорбцию осуществляли при 360° С в токе осушенного азота. Однако выделить при этом адсорбированные парафиновые углеводороды практически не удалось. Поэтому для десорбции применили подачу в цеолит водяного пара, перегретого до 150—200° С. После подачи пара и последующего подъема температуры до 360° С с одновременным пропусканием азота удалось выделить (не полностью) углеводороды, адсорбированные цеолитом. [c.93]

Предварительно катализатор обрабатывается водяным паром в отнарной секции 5 для десорбции с его поверхности продуктов крекинга. Скорость движения смеси в транспортной линии — около 20 м/с. На ее конце имеется устройство, оснащенное четырьмя направляющими коробками, через которые катализатор вводится Б псевдоожиженный слой в горизонтальном направлении. Псевдоожижение в регенераторе создается воздухом через трубчатый воздухораспределитель 13 и кольцевой воздухораспределитель ]4. Температура в регенераторе около 600 С. Дымовые газы удаляются через систему двухступенчатых циклонов 8. [c.845]

Образовавшийся сероводород отсасывается одновременно с водяными парами вакуум-насосом U, при этом равновесная реакция нарушается и идет в правую сторону до конца Разложение гидросульфида и выделение сероводорода происходит до тех пор, пока в растворе присутствует бикарбонат натрия (калия) Скорость десорбции сероводорода зависит от температуры кипения раствора, т е величины вакуума и концентрации в растворе бикарбоната Оптимальной температурой регенерации поглотительного раствора является 55—60°С При этой температуре скорость десорбции сероводорода имеет максимальную величину При повышении температуры может происходить разложение бикарбоната натрия (калия) по реакции [c.288]

Скорость процесса десорбции значительно повышается при использовании подогретого (обычно до 300-400 °С) газа или пара при так называемой термической десорбции (чаще используется водяной пар). При контакте с холодным адсорбентом насыщенный или перегретый пар конденсируется с выделением значительного количества теплоты конденсации, которая необходима для процесса десорбции целевого компонента. После десорбции смесь паров десорбированного компонента и водяного пара направляется на совместную конденсацию и последующее разделение методами отстаивания (для адсорбатов нерастворимых в воде), ректификации или экстракции. В отличие от изотермической газовой десорбции использование в качестве десорбирующего агента водяно- [c.538]

Кинетический анализ экспериментальных данных в сочетании с расчетами, произведенными на основе теории абсолютных скоростей реакций, приводит к следующей картине для реакции графита с водяным паром. Водяной пар адсорбируется и диссоциируется на поверхности углерода. Испарение СО с поверхности происходит быстро. Водород покидает поверхность значительно медленнее, чем окись углерода. Зависимость скорости реакции от давления и температуры объясняется конкуренцией между реакциями адсорбции Н2О и десорбции Н2. [c.212]

Водяной пар вводится в гиперсорбер ниже секции отпарки, проходит в противотоке с углем через вертикальные отпарные трубы, затем поступает в секцию пропаривания и выводится из колонны вместе с высококипящими углеводородами. В отнарной секции создается максимальная температура, обеспечивающая десорбцию основной массы высококипящих углеводородов. Расход водяного пара на отпарку небольшой — всего 1—1,5% от циркулирующего угля. Линейные скорости пара в 2—3 раза меньше, чем в обычных фракционирующих колонках. [c.259]

В качестве таких добавок указываются соединения типа трехокиси мышьяка, селеновой и теллуровой кислот с введением синергически действующих аминокислот. Этот процесс применим как для раздельного удаления сероводорода или двуокиси углерода, так и для удале- [ия их смесей. В Европе имеется большое число установок для работы по этому процессу в США строится первая такая установка [33]. Вслед ствие высоких скоростей абсорбции и десорбции двуокиси углерода в этом случае можно уменьшить габариты абсорбера и регенерационной колонны и снизить расход водяного пара. [c.435]

В работе [4] приведены результаты исследования динамики десорбции гидрофильных растворителей (этанол, пропанол, бута-Бол, ацетон, метилэтилкетон) из угля АР-3 водяным паром при температуре 102—110°С и скорости потока 0,1 м/с, причем растворители существенно различаются по сорбируемости. Установлено, что процесс десорбции растворителей сопровождается логлощением водяного пара, предельные величины адсорбции которого определяются изобарой (рис. 2.20,/). Одновременно была определена кинетика поглощения водяного пара активным углем (рис. 2.20,//). Можно видеть, что при t= 130 °С и выше равновесие устанавливается уже через 4—5 мин, и величиной адсорбции водяного пара (<0,02 г/г угля) можно пренебречь. В этом случае процесс десорбции водяным паром практически не отличается от десорбции несорбирующимися (малосорби-рующимися) газами (например, N2). [c.90]

Опыт показывает, что десорбцию водяного пара из адсорберов высокого давления можно производить в течение 4 ч при условии подачк азота со скоростью 1,2—2,0 л1 мин-см ). Охлаждение адсорбера протекает примерно за то же время, что и десорбция водяного пара. [c.455]

Для сорбционного выделения олефинов из крекинговых фракций широко используют цеолиты СаА. Сорбцию олефинов из гек-сеновой и гептен-октеновой фракций бензинов термического крекинга, содержащих ж9% н-олефинов, проводили при 100°С ( ля гексеновой фракции) и при 150 °С (для гептен-окгеновой) скорость подачи сырья 0,2 ч [34]. Десорбцию осуществляли водяным паром при тех же температурах. В результате были получены, концентраты с 35—66% н-гексенов и 2б—60% гептенов и октенов, причем рециркуляцией н-олефинов их содержание в концентрате можно повысить. [c.195]

Сырье в диафрагмовом смесителе 33 смешивается с растворителем, в качестве которого используются бензин типа калоша или бензин-алкилат, после чего поступает в низ адсорбера 9. В адсорбере раствор сырья поднимается навстречу опускающемуся адсорбенту. Изменяя производительность установки, скорость потока сырья и время контактирования, можно устанавливать заданный режим и регулировать качество рафинатов I и И. Суспензия (пульпа) отработанного адсорбента самотеком переходит в десорбер 10, где происходит десорбция нагретым растворителем, после чего суспензия (пульпа) поступает в ступенчато-противоточную паровую сушилку 18 с кипящим слоем. Кипение (псевдоожижение) создается водяным паром (1 МПа). Пары растворителя и воды с верха сушилки 18 охлаждаются, конденсируются и подаются в водоотделитель 21, откуда растворитель поступаете приемник25.Сухой засмоленный адсорбент из сушилки пневмотранспортом подается в ступенчато-противоточный регенератор 8, где производится окислительный выжиг органических отложений в кипящем слое (псевдоожижение создается воздухом). Регенерированный адсорбент охлаждается в холодильнике 17, после чего подается в адсорбер 9. [c.246]

Установлено [4], что при увеличении скорости водяного пара от 0,03 до 0,1 м/с (в расчете на свободное поперечное сечение аппарата) скорость десорбции веществ из угла АР-3 возрастает и затем почти не изменяется с изменением хи, что свидетельст- [c.92]

Изучение параметрической чувствительности критериев оптимальности показало, что наиболее сильное влияние на оба критерия оказывает изменение концентрации поглощаемого вещества— бензина БР-1 в паровоздушной смеси, поступающей на рекуперационную установку. Вторым фактором по степени влияния на критерии оптимальности является уменьшение остаточного содержания бензина после фазы десорбции (увеличение степени десорбции), а третьим — измeнeн e скорости подачи десорбирующего агента (водяного пара). [c.182]

В статье приведены данные о влиянии температуры паровой обработки цеолитов МдЛ и СаА на их динамическую адсорбционную способность по н-додекану. Показано, что наибольшее дезактивирующее действие водяные пары оказывают на цеолиты в интервалах Н0-250°С и выше 400°С. Отмечено, что под действием водяных паров происходит сникение скорости адсорбции н-додекана исследованными цеолитами, в то время как их равновесная адсорбционная способность изменяется в значительно меньшей степени. На основе дериватографических исследований десорбции аммиака из цеолитовМдА и СаА предлокен механизм дезактивации цеолитов водяными парами. Идл.З, библ.8. [c.146]

По окончании цикла адсорбции трехходовые краны переключают на цикл десорбции. В качестве десорбента используют водяной пар. Для этого воду подают в испаритель, откуда полученный пар, смешиваясь в смесителе 1 с сопровождающим газом, через трехходовый кран со скоростью 2 см /(см -ч) направляется в адсорбер. Смесь десорбата и десорбента, пройдя через трехходовый кран, конденсируется в холодильнике и собирается в приемнике, где после отстаивания вода отделяется от к-пара-фипов. Последние сушат хлористым кальцием. Сопровождающий газ через абсорбер и газовый счетчик выбрасывается в атмосферу. [c.241]

Десорбцию острым водяным паром наиболее часто применяют в процессах рекуперации летучих растворителей на активном угле. При этом основная масса поглощенного вещества выделяется из поглотителя в начале десорбции. По мере приближения к концу процесса скорость его 5на-чительно снижается, а расход водяного пара на единицу десорбируемого продукта сильно возрастает. Поэтому из технико-экономических соображений адсорбируемое вещество извлекают из поглотителя не полностью, оставляя некоторое количество его в адсорбенте. [c.573]

Площадь сечения зоны десорбции при условрш, что скорость водяных паров в ней составляет 0,40 м/с [c.33]

Температура, при которой начинается распад адсорбированных веществ, зависит от их строения. Так, для термической регенерации активного угля после адсорбционной очистки бытовых сточных вод достаточно нагреть адсорбент до 400—450°С [22]. Многоядерные ароматические соединения при прокаливании до 700—800 °С образуют наряду с газообразными продуктами тонкую углеродную пленку. При регенерации активного угля в присутствии водяного пара эта пленка окисляется по реакции С + 2Н2О—)-С02+2Н2, освобождая поверхность пор адсорбента. Более детальное исследование процессов, происходящих при высокотемпературной регенерации активного угля, показало, что адсорбированные соединения можно подразделить на три группы. К первой группе относятся вещества с низкой температурой кипения. При термической регенерации угля они испаряются из пор зерен адсорбента уже в начальной стадии нагрева обычно вместе с водой, оставшейся в порах отработанного активного угля после отделения его от основной массы жидкости. Молекулы веществ, объединенных во вторую группу, относительно легко разлагаются. К третьей группе отнесены многоядерные ароматические соединения (например, нафтол), лигпнн и другие высокомолекулярные природные и синтетические продукты. При нагревании до 800°С эти вещества наряду с газообразными продуктами образуют в порах угля значительный углеродистый остаток [23]. Кинетика регенерации угля, насыщенного веществами I группы, определяется кинетикой десорбции. Скорость регенерации угля, насыщенного веществами И и И групп, определяется кинетикой химических реакций распада адсорбированных веществ. [c.198]

Таким образом, для повышения скорости и полноты десорбции необходимо увеличить равновесное давление газа над жидкостью и уменьшить его парциальное давление в газовой фазе. Поэтому в процессе дистилляции жидкость нагревают, что повышает равновесные давления СО2 и NH3 (см. гл. 7). Для HaipeBa жидкости используют острый водяной пар, подаваемый непосредственно в жидкость. [c.194]

Десорбер располагается в нижней части реактора. Для отпаривания катализатора от углеводородов (продуктов реакции), в нижнюю часть десорбера через специальное устройство — барботер — подается водяной пар, который движется навстречу опускающемуся из реактора закоксованному катализатору. Полнота от-парки катализатора от углеводородов — очень важный фактор, так как недесорбированные продукты крекинга потребляют при своем сжигании много кислорода, и тем самым способствуют повышению температуры в регенераторе. Зона десорбции обычно имеет каскадные тарелки, которые обеспечивают лучший контакт катализатора и пара и улучшают отнарку. Скорость водяного пара определяется условиями процесса отпаривания и конструкцией десорбера. Расход пара в зону десорбции составляет [c.74]

Например, адсорбировавшийся нитроциклогексанол десорбируют метанолом, а капролактам — кипящим метиленхлоридом или этанолом. Сорбированные ПАВ на 95 % отмываются 88%-м изопропиловым спиртом в три ступени по 0,5 ч (75 °С). От ОП-7 уголь регенерируют горячим (68 °С) этанолом, при этом регенерация проходит почти полностью. Стандартный эмульгатор десорбируется 7 5%-м раствором ацетона на 96 % за 12 ч при затратах ацетона — 0,08 м /м в расчете на 1 % регенерации. Ацетон фильтруют через слой активного угля с линейной скоростью 0,25 м/ч. Элюат ректифицируют, а остатки ацетона отдувают 2-3 ч водяным паром (0,5-1 кг/кг АУ). Свойства сорбента сохраняются после проведения десятков циклов сорбция— десорбция. [c.580]

Скорость процесса адсорбции значительно повышается при использовании подогретого (до 400 °С) газа или пара. При контакте насыщенного или несколько перегретого пара с более холодным адсорбентом пар конденсируется с выделением значительного количества теплоты, которая необходима для десорбции целевого компонента. Смесь паров адсорбтива и десорбирующего водяного пара после десорбера направляется на совместную конденсацию и последующее разделение методами ректификации или жидкостной экстракции. Наиболее часто на практике используется десорбция насыщенным паром, что по- оляет в итоге получать целевой компонент в чистом виде и не требует значительных расходов греющего пара, но приводит к необходимости последующей сушки адсорбента. [c.245]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология