Перепад температур

Первоначальная проектная мощность этой установки была определена в 1 млн. т/год малосернистой нефти. Однако в начале строительства было принято решение об увеличении ее мощности до 1,5 млн. т/год без существенного изменения размеров основной аппаратуры. Это удалось благодаря применению более совершенной схемы перегонки нефти. Установка работает по схеме двухкратного испарения — с предварительным выделением легких бензиновых компонентов. Перепад температур в колонне регулируется снятием избыточного тепла тремя циркулирующими потоками. Схема атмосферной перегонки на данной установке аналогична схеме типовой установки АВТ производительностью 2 млн. т/год. [c.75]

Между температурным коэффициентом скорости реакции и перепадом температуры, необходимым для удвоения скорости реакции, существует следующая зависимость [c.269]

Рис. VI-23. Схема управления процессом в изобутановой колонне по перепаду температур на нескольких тарелках

Однократная перегонка мазута проводится обычно в вакууме при нагреве мазута в трубчатых печах до температуры ниже температуры начала термического разложения тяжелых фракций с последующим движением парожидкостной смеси в трансферном трубопроводе и сепарации образовавшихся фаз в разделителе или в секции питания вакуумной колонны. При перегонке в глубоком вакууме потери напора в трансферном трубопроводе становятся соизмеримыми с давлением в разделителе, и перепад температур в трансферном трубопроводе достигает 20—30 °С. В связи с этим простую вакуумную перегонку мазута следует рассматривать как процесс изоэнтальпийного расширения смеси при дросселировании. При этом расчет температуры и доли отгона мазута на входе в фазный разделитель необходимо проводить одновременно с гидравлическим расчетом трансферного трубопровода. Кроме того, следует учитывать, что на входе в фазный разделитель не достигается состояние равновесия из-за малого времени пребывания парожидкостной смеси в трансферном трубопроводе и большего объема паров по сравнению с жидкостью. [c.74]

Пары легких фракций с верха испарителя 4 направляются в основную ректификационную колонну 9. Отбензиненная нефть с низа испарителя 4 прокачивается через теплообменник 5 в печь 6, а оттуда также поступает в колонну 9. Необходимый перепад температур по высоте колонны 9 поддерживают путем циркуляции двух потоков флегмы. Из основной ректификационной колонны 9 отбирают легкий, средний и тяжелый бензин, топливо и газойль. Остаток с низа колонны направляется в вакуумную секцию для дальнейшей переработки. [c.37]

Хотя для описания кинетики цепных разветвленных взрывных реакций есть различные механизмы, совершенно отличные от чисто тепловых взрывов, формально зависимости пределов воспламенения от температуры совпадают. Механизм распространения разветвленного взрыва в виде медленной волны горения должен быть связан скорее о диффузией радикалов, ведущих цепь, а не с диффузией тепла. Зельдович [54] показал, что в первом приближении можно считать, что градиенты концентрации и температуры пропорциональны друг другу. В этих условиях формальные уравнения для распространения волны будут одинаковы для обоих механизмов взрыва и совершенно независимо от цепного механизма градиенты концентрации и температур в пламени будут пропорциональны друг другу во всех точках. С физической точки зрения это вполне вероятный результат, потому что наиболее резкие перепады температур должны проявляться там, где скорость реакции наибольшая, что в свою очередь вызывает образование максимальных концентраций продуктов. [c.399]

Математическое выражение для онределения температуры, эквивалентной средней скорости неизотермических процессов, выведено в предположении, что изменение температуры процесса является прямолинейным. При небольших перепадах температур такое допущение не дает заметных погрешностей. В случае же больших перепадов температур зону реакции разбивают на ряд участков, на каждом из которых принимают прямолинейное изменение температуры. [c.270]

До сих пор мы не затрагивали эффектов, связанных с образованием перепада температур между ядром потока и внешней поверхностью частицы, а также внутри самого пористого зерна катализатора. [c.141]

Установлено, что перепад температуры между печью и колонной на установках АВТ составляет для атмосферной секции от 5 до 18 °С, для вакуумной 25—30 °С. В работе колонны этот фактор играет решающую роль. Однако в ранее запроектированных установках он не учитывался. В расчетах часто, определив долю отгона и температуру сырья при входе в колонну по кривой ОИ, принимают эту температуру равной температуре потока сырья на выходе из печи. Это приводит к неправильному определению количества тепла, вносимого в колонну. В среднем ошибка составляет 10—15% от общего количества тепла в колонне. [c.56]

Этот коэффициент является физическим параметром вещества, характеризует его способность проводить тепло и выражает количество тепла, которое проходит в единицу времени (час) через единицу поверхности F = 1 м ) при падении температуры в Г С на единицу длины (6=1 м). Ввиду того, что при установившемся тепловом потоке через все следующие друг за другом поверхности F проходит одинаковое количество тепла Q, при постоянстве коэффициента теплопроводности к перепад температур dt для всех слоев одинаковой толщины dx является одинаковым [c.22]

Это количество тепла, которое проходит через единицу поверхности обеих сторон плиты в единицу времени при перепаде температур t t2= ГС. [c.22]

Показано [2], что существование ламинарной конвекции не изменяет значительно средней температуры, так что уравнение (XIV.2.9) можно, по-видимому, использовать для подсчета температурного градиента с точностью до 1—2% . Хотя прямое измерение перепада температур затруднено. [c.375]

Аппараты высокого давления с многослойными стенками могут работать при температурах, не превышающих 350° С и не ниже 0° С. Указанные аппараты можно применять в таких рабочих условиях, когда температура стенки внутри аппарата поднимается выше 350° С, если только перепад температур на внутренней и наружной стенках аппарата можно поддержать ниже 350° С с использованием достаточно эффективной теплоизоляции. [c.232]

Видно, что оптическая плотность растворов дифенилолпропана изменяется даже после 15-минутного прогревания, а через 24 ч оптическая плотность щелочного раствора увеличивается в несколько раз. В связи с этим для выделения легкой фракции дистилляцией рекомендуют аппараты, обеспечивающие минимальное время пребывания и небольшой перепад температур, — аппараты пленочного типа. [c.128]

При эксплуатации и особенно в аварийных условиях факельные трубопроводы могут быть подвержены воздействию высоких, а также очень низких температур. Поэтому для предохранения от разрушения при значительных перепадах температур тепловая компенсация факельных трубопроводов должна рассчитываться как на максимальную, так и на минимальную температуру сбрасываемых газов. Если максимальная температура сбрасываемых газов ниже температуры применяемого для пропарки пара, то расчеты должны вестись с учетом параметров острого пара. Если не исключается возможность сброса газов при минусовых температурах, то расчеты должны вестись с учетом са- [c.216]

Следует учитывать, что наличие зазоров между отдельными слоями в многослойном корпусе повышает перепад температур в его стенке и вызывает появление больших температурных напряжений поэтому в некоторых случах такой корпус может быть применен только при условии использования внутренней теплоизоляции, снижающей температуру стенки до допустимого уровня. [c.64]

Охлаждать сырьевую смесь необходимо с умеренной скоростью. Стремление вести ускоренное охлаждение для экономии числа кристаллизаторов созданием, например, более высокого перепада температур между охлаждаемым продуктом и хладагентом не оправдывает себя, поскольку ускорение охлаждения ухудшает кристаллическую структуру и фильтруемость сырья, что снижает производительность фильтрпрессного оборудования и всей установки в целом. [c.170]

Охлаждающая вода подается в газовый теплообменник через вентиль 9, с помощью которого регулируется ее расход. Для контроля расхода установлен блок ротаметров 10, которые при необходимости можно соединять параллельно. Один из ротаметров должен иметь небольшой диапазон измерения расхода, так как в зимнее время, когда температура воды составляет 1—4 С, расход может быть очень малым. От точности дозирования расхода в значительной степени зависит стабильность температуры газа ири входе в ступень и перед диафрагмой, которая сильно влияет иа точность определения перепада температур в ступени и, значит, на погрешность определения ее КПД и коэффициента теоретической работы. [c.126]

Температура торможения газа при входе в модель в летнее время обычно на 5—10 К выше температуры охлаждающей воды. Опыт работы показал, что наилучшие результаты по стабильности измеряемых перепадов температур, а значит, и КПД ступеней дают исследования, проводившиеся при температурах на всасывании от +20 до 4-25 °С. Поэтому в зимнее время разность температур газа и воды увеличивают до значения 20 К. [c.133]

Напряжение в футеровке от перепада температур с учетом стеснения деформаций в сжатой зоне футеровки можно выразить формулой (эпюра V) [c.218]

Как видно из табл. 1 и 2, процесс риформирования сопровождается интенсивным поглощением тепла и проведение реакции риформинга требует непрерывного подвода тепла в зону реакции. Для снижения перепада температур в реакционном объеме его разделяют на не- [c.6]

Перепад температур (на все ступе- 75 ни), С [c.56]

Перепад температур (на все ступени), С 83 60 - 80 67 - 70 61 - 91 75 44 - Ш 75 50-77 [c.58]

Приведенные выше выражения ( .49) и ( .50) для определения времени полного и частичного испарения, а также ( .48) для определения скорости испарения капель могут быть использованы в процессах, имеющих сравнительно небольшие перепады температур капли и охлаждаемого газа среды (поршневые, центробежные и осевые компрессоры, осевые компрессоры газотурбинных установок и др.). [c.118]

В качестве показателя теплоизоляционных свойств нагара принято теплоизоляционное число, представляющее собой отношение перепада температуры стенки камеры сгорания под слоем накопившегося нагара на испытуемом топливе к перепаду температуры стенки при проведении испытаний в определенных условиях на испытуемом топливе. Теплоизоляционное число так же, как и нагарное число, выражается в процентах. [c.272]

Реакторы адиабатического типа применяются в тех случаях, когда под влиянием теплового эффекта реакции перепад температуры сравнительно невелик и обеспечивается допустимое значеиие температуры па выходе из реактора. Исиользование адиабатического принципа допускается при небольших значениях тепловых эффектов. реакции, ири цupкyл п мli значнтельнтлх количеств исходрюго не- [c.280]

Расчеты Амундсона и Билоуса были выполнены для необратимой реакции первого порядка, так что г имеет вид (1 — ) /с (Г). Типичные расчетные кривые, полученные численным интегрированием системы уравнений (IX.65), (IX.66), показаны на рис. IX.15. Здесь показаны температурные профили Т ( ) при постоянной начальной температуре Гд = 340°К, но при температуре теплоносителя изменяющейся от 300 до 342,5° К. Вплоть до = 335° К температурный профиль изменяется весьма слабо, но дальнейший прирост всего на 2,5 град приводит к образованию резкого температурного пика, превышающего температуру у входа на 80 град. При дальнейшем увеличении на 5 град перепад температур между входом в реактор и горячей точкой возрастает до 100 град. Анализ чувствительности реактора, проведенный Амундсоном и Билоусом, основан на исследовании отклика системы на синусоидальные возмущения впоследствие был дан более строгий анализ отклика на случайные возмущения. Здесь мы ограничимся только качественным исследованием вопроса. [c.281]

Вентиляторные градирни по сравнению с градирнями других типов обеспечивают более низкие температуры охлаждения воды, лучшие перепады температур и допускают более высокие плотности орошения. Унос воды из вентиляторных градирен составляет 0,3—0,5% от полного количества воды, поступающей на градоф-ню, против 0,5—1% для башенных градирен. [c.249]

В соответствии с этим уравнением при среднем перепаде температур, равном приблизительно 5° С, коэффициент теплоотдачи при кипении составляет приблизительно 9000 к.кал1м час °С, а при перепаде в 10° С уже приблизительно 30 000 ккал/м час °С. 124 [c.124]

Анализируя разрушения резервуаров, можно сделать вывод, что причинами нарушения прочности корпуса являются дефекты сварочно-монтажных работ, хрупкость металла, перепады температур и т. д. Результаты обследования частичного разрушения резервуаров показывают, что из 262 случаев трещинооб-разования, происшедших в 115 резервуарах, 238 приходятся на сварные швы, что составляет 91%, 20 (7,6%)—на уторные уголки, и 4 (1,4%)—на основной металл. В 14 случаях из 17 полного разрушения резервуаров очагом разрушения был сварной шов, в двух случаях — уторный уголок и в одном — -Зона термического влияния. [c.136]

Некоторые особенности имеются при изготовлении обечаек из стали 12ХМ. При газокислородной резке необходим предварительный подогрев металла до температуры 250—300° С, в противном случае в кромках реза при охлаждении образуются трещины глубиной 1,5—2 мм. Допустимый перепад температуры предварительного подогрева по толщине листа при резке не должен превышать 60° С. Минимальная температура подогрева листа при резке со стороны, противоположной нагреву, 200° С. После [c.89]

При расследовании аварии было установлено, что медный коллектор диаметром 200 мм на расстоянии 1,5 м от стыковки сливной трубы имел разрыв длиной 612 мм. Ширина образовавшейся щели была от 5 до 12 мм. Линзовые компенсаторы на коллекторе отсутствовали, опоры и крепления местами были сорваны. Причины разрушения трубопровода, по заключению экспертов,— гидравлические удары при быстром сливе жидкого кислорода из куба верхней колонны выносного конденсатора, основных конденсаторов и адсорбера жидкого кислорода и усталостность материала трубопровода, эксплуатируемого в течение 10 лет в тяжелых технологических условиях. Перепад температур, при котором работал трубопровод, составлял 200°С. Кроме того, не были разработаны технические условия на ремонт коллектора. В инструкции завода-изготовителя также не были указаны методы испытания коллектора быстрого слива и сроки его службы. [c.382]

СКОЛЬКО (от 3 ДО 6) последовательно соединенных отдельных адиабатических реакторов с промежуточным подводом тепла в реакционную зону, что позволяет значительно уменьшить перепад температур в каждом аппарате (10—70°С). Распределение загрузки катализатора между реакторами зависит от химического состава углеводородного сырья и активности катализатора. Обычно соотношение катализатора между реакторами составляет в трехреакторном блоке 1 (2-ьЗ) (4 6), в четырехреакторном блоке — 1 1 1,5 2 [2, 7]. [c.8]

В течение 600 ч проведены три серии испытаний без охлаждения компримируемого воздуха через стенку цилиндра (внешнеадиабатическое сжатие) с обычной системой охлаждения при различном перепаде температур охлаждающей воды А/ш=4 8 12 16 и 20°С с подачей воды в поток всасываемого воздуха (испарительное охлаждение). При испарительном охлаждении в рубашку цилиндра компрессора воду не подавали. Все три серии испытаний проводили при частоте вращения коленчатого вала п=260, 370 и 490 об/мин и переменном давлении нагнетания р =1, 2, 3, 4 и 5 кгс/см . [c.152]