Перепад температур в материале

Во всех перечисленных измельчителях перерабатываемый материал разрушается в результате механического воздействия рабочих органов машин на его куски или их соударения. В настоящее время разрабатывают. методы измельчения с использованием ультразвука, электрогидравлического эффекта, перепада температур, лазерной техники и т. д. [c.159]

В. Локальное изменение коэффициентов обмена. Единичные круглые и щелевые сопла. Местный коэффициент теплоотдачи а определяется как отнощение локального теплового потока к перепаду температур между выходом из сопла и поверхностью материала [c.268]

Уменьшить перепад температур при испарении влаги из материала можно, [c.754]

Анализ теплового режима реакции при самовоспламенении приводит к заключению, что перепад температуры в стенках реактора пренебрежимо мал, практически независимо от материала и толщины стенок. Вся разность тем ператур приходится на реагирующий газ реакция, протекающая в газовой фазе, на температуру стенок практически не влияет и независимо от хода реакции в газе она остается равной начальной. [c.28]

При сушке сыпучего материала обычно заданы производительность по твердому материалу, конечная и начальная влажность. На основании инженерных расчетов нужно выбрать температурный режим, рабочую скорость газа, тип и основные габаритные размеры (диаметр, высоту слоя, высоту надслоевого пространства) сушилки. К. п. д. сушки тем больше, чем больше перепад температур газа-теплоносителя (псевдоожижающей среды) в кипящем слое, т. е. нужно выбирать максимальную температуру газа на входе в аппарат и минимальную температуру в слое. [c.263]

Испарение влаги с поверхности материала. Этот процесс происходит главным образом вследствие диффузии пара через пограничный слой воздуха у поверхности материала (внешняя диффузия). Таким путем осуществляется перенос до 90% всей влаги он обусловливается движущей силой — разностью концентраций или разностью парциальных давлений пара у поверхности материала и в окружающей среде р . Помимо диффузионного потока перенос влаги будет происходить также за счет термодиффузии вследствие перепада температур в пограничном слое. В условиях конвективной сушки, при относительно низких температурах, перенос влаги за счет термодиффузии пренебрежимо мал. [c.610]

В процессе сушки различают два периода. Для первого периода характерна постоянная скорость сушки, когда перепад между температурой воздуха и температурой поверхности материала имеет постоянную величину, а интенсивность сушки постоянна, для второго периода — непрерывное повышение температуры материала и непрерывное уменьшение скорости сушки — период падающей скорости (рис. 7.1). Влагосодержание материала в конце первого периода сушки называют приведенным критическим влагосодержанием И к.п. Для определения И7к.п используют выражение [c.185]

При- термической усталости деформации в наиболее нагретых зонах выходят за предел упругости и могут вызвать напряжения, превышающие предел текучести. Вследствие этого процесс термической усталости сопровождается накоплением остаточных деформаций, причем к моменту разрушения возможно значительное изменение размеров и формы деталей [24]. Во многих случаях, особенно при больших перепадах температуры (АТ = 0,5-ьО,6 Тпл). причиной разрушения при термической усталости оказывается исчерпание пластичности материала. [c.205]

Внутренние устройства барабанных сушилок предназначены для равномерного распределения высушиваемого материала, обеспечения контакта с рабочим газом по всему сечению барабана. Внутренние устройства должны интенсивно перемешивать материал без его измельчения. В зависимости от физико-механических свойств обрабатываемого материала и характера их изменения по длине сушилки располагают различные насадки. Так, сушилка, показанная на рис. 12.13, снабжена последовательно, по ходу материала, винтовой насадкой 7, подъемно-лопастной насадкой 6, а затем секторной насадкой 5. Насадки этих трех типов широко распространены в различных модификациях (рис. 12.14). Из-за больших размеров сушильных барабанов и высоких перепадов температур в местах приварки к барабану внутренних устройств их изготовляют из коротких секций, а иногда крепят к барабану болтовыми соединениями. [c.372]

По этому методу исследуемый образец помешается в оболочку из малотеплопроводного материала, на которой в ходе нагрева или охлаждения измеряется перепад температуры между внешней и внутренней сторонами. Эта величина регистрируется в качестве дифференциальной записи одновременно регистрируется температура образца. [c.117]

Ю Н м, изгибающий момент (в сечении= 180°) = 1,34 10 Н м, материал бандажа — сталь 35Л, коэффициент линейного расширения а, = 11,9 10 1/°С, модуль упругости = 2,01 10 МПа, перепад температур в бандаже = 57°С, коэффициент Пуассона ц = 0,3, предел выносливости о = 200 МПа. Решение. Внутренний диаметр бандажа [c.759]

Эластичность покрытия обеспечивает его сохранность при резких деформациях и перепадах температур, компенсирует напряжения, возникающие в покрытии из-за разницы в величинах коэффициентов линейного температурного расширения полимерного материала и металла трубы. [c.21]

Удельная энтальпия материала основной колонны есть функция температуры. Предполагаем, что колонна работает адиабатически и что в установившемся состоянии в кожухе колонны и материале тарелки нет перепада температур и что температура материала равна температуре кипящей парожидкостной смеси внутри колонны. Температура этой смесн является функцией состава и давления. Зависимостью от давления будем пренебрегать, учитывая, что изменения давления незначительны. Таким образом, [c.463]

Лабораторную посуду изготовляют из твердого фарфора, который без покрытия глазурью выдерживает температуру до 1300°. Фарфор, покрытый глазурью, размягчается при —1200°. Коэффициент линейного расширения фарфора приблизительно такой же, как и стекла дуран или пирекс — около 3,5-10" . Вследствие незначительного теплового расширения фарфоровая посуда выдерживает резкие перепады температур и, например, может быть использована при прокаливании на стеклодувной горелке. К химическим агентам фарфор инертен в той же степени, как очень хорошее химическое стекло. Концентрированные минеральные кислоты на фарфор не действуют, за исключением фосфорной кислоты при нагревании и, конечно, плавиковой кислоты, которая разъедает любой материал, содержащий двуокись кремния. При нагревании фарфор заметно разрушается концентрированными растворами щелочей. [c.31]

Выбор материала труб и деталей змеевика определяется их функциями и условиями эксплуатации, параметрами процессов, протекающих на внутренней и внешней их поверхности. Печи пиролиза работают циклически стадия пиролиза сменяется стадией выжига кокса. При этом изменяются температурный режим и среда в змеевиках — при пиролизе она восстановительная, при выжиге кокса, как правило, окислительная. Материалы труб змеевиков должны выдерживать высокие рабочие температуры (выше 1 000°С), перепады температур между металлом и технологическим потоком (100—300 °С), термические удары, возникающие при смене циклов, науглероживание и коррозию наружной поверхности труб при наличии в составе дымовых газов сернистых газов. Змеевики печен среднетемпературного пиролиза оснащаются горячедеформированными (горячекатаными) трубами, а для высокотемпературного пиролиза используют трубы, изготовленные методом центробежного литья. [c.136]

При расследовании аварии было установлено, что медный коллектор диаметром 200 мм на расстоянии 1,5 м от стыковки сливной трубы имел разрыв длиной 612 мм. Ширина образовавшейся щели была от 5 до 12 мм. Линзовые компенсаторы на коллекторе отсутствовали, опоры и крепления местами были сорваны. Причины разрушения трубопровода, по заключению экспертов,— гидравлические удары при быстром сливе жидкого кислорода из куба верхней колонны выносного конденсатора, основных конденсаторов и адсорбера жидкого кислорода и усталостность материала трубопровода, эксплуатируемого в течение 10 лет в тяжелых технологических условиях. Перепад температур, при котором работал трубопровод, составлял 200°С. Кроме того, не были разработаны технические условия на ремонт коллектора. В инструкции завода-изготовителя также не были указаны методы испытания коллектора быстрого слива и сроки его службы. [c.382]

Перенос влаги происходит под действием перепада влагосодержа-ния (изотермическая диффузия), перепада температуры ЧТ (термодиффузия), перепада общего давления V (фильтрация пара), перепада напряженности электрического поля ЧЕ (электродиффузия) и магнитного поля ЧВ (магнитодиффузия). Эти перепады создают термодинамические силы, обусловливающие потоки вещества. Общий поток влаги внутри материала равен [c.160]

Графит — это единственный конструкционный неметаллический материал, обладающий высокой теплопроводностью при достаточно высокой инертности в большинстве агрессивных сред, термической стойкостью при резких перепадах температуры, низким омическим сопротивлением, а также хорошими механическими сво11ствами. Теплопроводность искусственного графита выше теплопроводности многих металлов и сплавов, в частности свипца и хромоннкелевых сталей, в 3—5 раз. По этой причине примепеиие графита особенно эффективно для изготовления из пего тенлообмепной аппаратуры, предназначенной для эксплуатации в условиях воздействия таких агрессивных сред, как серная кислота определенных концентраций, соляная и плавико- [c.449]

К конструкционному материалу для нефтегазодобывающего оборудования предъявляется широкий комплекс требований наряду с механической прочностью необходимы малая масса, высокая стойкость против коррозии, особенно против специфических видов коррозионного разрушения, стабильность свойств при перепадах температур, стойкость против парафиноотложения и др. Получить материал с оптимальным сочетанием свойств не всегда возможно. Поэтому весьма перспективно нанесение покрытий на стальную основу. При этом достигается экономия дефицитных и дорогостоящих материалов и возможность использования свойств обоих компонентов — высокой защитной способности покрытия и механических свойств основы. Для плакирующего слоя или покрытия могут быть использованы. высоколегированные стали или дефицитные и дорогостояшле металлы (титан, никель и др.), имеющие повышенную коррозионную стойкость. Ввиду того, что толщина плакирующего слоя или защитного покрытия [c.73]

Если при нагреве тонкого тела перепад температур АГ" по его толщине изменяется во времени незначительно, то при нагреве массивных тел величина АТ" может изменяться в широких пределах, достигая величин, не допустимых с точки зрения качества нагрева. Поэтому величина удельной поверхности нагрева играет при нагреве тонких тел иную роль, чем при нагреве массивных. В первом случае ее главная роль заключается в увеличении теплоотдачи на поверхность изделия, во втором — в интенсификации теплопередачи внутри изделия. Иными словами, в первом случае она интенсифицирует определяющий процесс, во втором —- определяемый процесс. В первом случае увеличение удельной поверхности нагрева можно заменить воздействием других факторов, например увеличением оАГср, во втором случае единственный путь интенсификации нагрева — это максимально возмолсное увеличение удельной поверхности нагрева. Это следует из того, что к для данного материала есть величина постоянная, а увеличениеДГср по технологическим причинам возможно в ограниченных пределах. Указанное имеет принципиальное значение при расчете и конструировании печей. [c.29]

Таким образом, достоинство описанного варианта сушки состоит в том, что Б камеру сушилки подводится воздух, нагретый до более низкор температуры, чем по основной схеме сушки. Это позволяет проводить процесс при перепаде температур fi — tn меньшем, чем в сушил1се основной схемы, где указанный перепад был бы равен ti—t. н потребовалось бы нагреть воздух во внешнем калорифере до температуры t (точка В), превышающей допустимую для данного материала ( i). [c.601]

При некоторых видах сушки, например контактной, радиационной или диэлектрической (см. ниже), в толще материала, помимо градиента влажности, возникает также значительный температурный градиент, влияющий на перемещение плаги внутри материала. Это явление, которое носит название термовлагопроводности, создает поток влаги, параллельный потоку тепла. Интенсивность переноса влаги за счет тсрмовлагопро-водности пропорциональна коэффициенту термовлагопроводности (Й), который характеризует градиент влажности, возникающий п материале при температурном градиенте д1/дп=- град м и выражается в процентах на 1 Х. Соответственно плотность потока влаги внутри материала, обусловленного перепадом температуры [c.612]

Обжиг материала, сопровождающийся удалением летучих веществ, обусловливает интенсивное образование трещин, отчего повышается дефектность материала. Неравномерное распределение тепла по объему печи приводит к неравномерной плотности обожженных заготовок. Графитация практически не изменяет сформировавшихся на предыдущих переделах разноплотности и разнотекстурированности. Однако размещение заготовок в различных зонах графитированной печи, отличающихся по температуре на несколько сот градусов, может вь1звать появление неоднородности графита по степени совершенства кристаллической решетки — особенно если графитация производится при 2300 °С. Для графитации при более высокой температуре, например при 2800 °С, перепады температуры по графитировочной печи практически мало сказываются на полноте трехмерного упорядочения кристаллической структуры. [c.114]

Высокая скорость нагрева заготовок в критической зоне в опасном интервале температуры может вызвать растрескивание графитируемых заготовок вследствие объемных изменений материала. Наряду с этой причиной растрескивание заготовок может произойти из-за термических напряжений вследствие неравномерного их нагрева. При постоянной скорости нагрева термические напряжения в заготовках прямо пропорциональны ее диаметру. Для уменьшения возможности трещинообразо-вания при графитации в промышленных печах авторы работы [34, с. 48-58] рекомендуют, основываясь на расчетах температурных полей в цилиндрических заготовках при асимметричном нагреве загружать печи заготовками одного диаметра, прошедшими обжиг при одинаковой температуре. Кроме того, перепады температуры по сечению керна, достигающие 300-400 °С, также могут явиться причиной возникновения термических напряжений в заготовках. Поэтому для снижения перепадов температуры при вбдении процесса графитации обращается большое внимание на тщательную укладку керна. Поскольку конечное температурное поле керна печи определяет физико-механические свойства графитированного материала, особенно удельное электросопротивление, содержание золы и примеси, то для получения высокого и стабильного качества графитированного материала, авторы работы [34, с. 42—47] предлагают поддерживать высокую и стабильную температуру по всему объему керна при отключении печи. [c.176]

Продолжительность действия нагрузки и многократность ее приложения оказывают также большое влияние на показатели прочности бнтумоминерального материала. Такие свойства битумоминерального материала, как деформативность, теплоустойчивость, зависят от скорости изменения температуры. При резких перепадах температуры битумоминеральный материал увеличивается или сокращается в объеме. Возникающие при этом температурные напряжения, превышающие критические значения, могут вызывать остаточные деформации, а затем и разрушение материала. [c.8]

В районах с резко конт1п-1ентальным климатом, характернз е-мым огромными перепадами температур, можно применять битумы I типа прп условии пспользования плотных каменных материалов карбонатных илн основных пород н исключения технологических операций, связанных с применением высоких температур, вызывающих резкое старение материала. Битумы II типа не рекомендуются в качестве дорожно-строительных материалов. [c.183]

Материал отличается высокой прочностью на истирание и невысокой термостойкостью, вследствие чего футеровочные изделия из него (кирпич, плитки) применяются при ограниченном перепаде температур в жидкостях до 100°С, в газах до 200°С. Материал устойчив при действии кислот (за исключением плавиковой) и щелочей, растворов солей любых концентраций, полностью непроницаем для агрессивных жидкостей и га-зовых сред [c.198]

Кроме действия ионов 0Н , отслоение может вызвать и перенос только водяного пара к границе раздела материал — покрытие. Это является, например, причиной образования пузырьков при перепаде температур среда — материал. В таком случае в пузырьках содержится нейтральная вода [10, 21, 33]. По-видимому, при достаточно большой скорости массопереноса НгО обязательно происходит отслоение, если только покрытие не имеет сверхкритической пигментации или не является микропористым [21, 23]. На рис. 6.4 показан вид катодно поляри-зовапных стальных листов с покрытием эпоксидной смолой толщиной 0,5 мм после испытания в течение 5 лет при 25 °С [10, 11]. На левом образце покрытие имело сквозную пору, выполненную иглой. Катодная плотность тока в обоих случаях составляла 1,5 мкА м- . На обоих образцах покрытия отслоились на большой площади. На левом об,- [c.171]

Материал подается на 4-й участок при температуре окружающего воздуха. Начальная температура материала на каждом т — 1) участке равна конечной температуре т-ного участка, т. е, а1 = Ь1, 0.1 = Ь з, 01 = Ь1. Материал, постепенно перемещаясь по установке, попадает в область более высоких температур, и, хотя температурный перепад на каждом участке А/= 100—120, осуществление в целом принципа противотока дает превышение конечной температуры материала по сравнению с конечной температурой газа на 40°, а средний температурный напор в этом случае (А/ .р=180) примерно на 14% выше, чем на каждом участке в отдельности = 156) из графиков видно, что увеличение числа участков способствует более полному использованию телшературного напора в целом по установке. Например, [c.118]

Знакомство с законами, которые управляют такими процессами, весьма важно для всех областей техники, поскольку знание этих законов дает возмол<ность управлять тепловым потоком и изыскивать средства его регулирования. При конструировании новых тепловых двигателей сталкиваются снова и снова с этой проблемой. С точки зрения термодинамики тепловой двигатель состоит в принципе из двух резервуаров с разной температурой и самого двигателя, помещенного между ними. Рабочее тело часто изменяется на протяжении процесса, и тепло должно передаваться от одного теплоносителя к другому при незначительном перепаде температур. В паросиловых установках первоначальным теплоносителем являются газообразные продукты, образующиеся в результате горения, затем в паровом котле тепло превращается в пар. В конденсаторе пар отдает свое тепло охлаждающей воде, и охлаждающая вода, проходя через градирню, передает это тепло воздуху. В двигателе внутреннего сгорания такого вида теплообмена не существует, поскольку тепло, полученное при горении, образуется непосредственно в рабочей среде. Некоторая часть этого тепла превращается в работу, а другая часть тепла вместе с отработанными газами выпускается наружу. Тем не менее полное представление о процессе таплопереноса представляет также больщое значение при проектировании таких двигателей, поскольку применение воздушного или водяного охлаждения стенок цилиндров должно обеспечить безопасную температуру нагрева материала. Поэтому допустимая мощ- [c.24]

Надежность работы и срок службы градирен в значительно мере определяются типом материала, прочностью и качество исполнения ограждающих конструкций (обшивки). В зимн(М время перепад температур снаружи и внутри градирни можв1 достигать 60 С и более, что создает значительные в них т Мч пературные напряжения. [c.254]

Температурный коэффициент электрического сопротивления (т.к.с.) характеризует степень изменения сопротивления материала с ростом температуры в соответствии с формулой. Л, — Лм (1 " а/ At), где - электрическое сопротивление мат иапа при комнатной температуре- Д Г - перепад температур (( - 20)°С. У металлов и сплавов значения Т.К.С. сильно различаются (см. табл. 1). Для массовой электротермии допустимое изменение электросопротивления нагревателей в процессе эксплуатации желательно иметь не более 20 %. Тогда, согласно приведенной формуле, допустимая величина температурного коэффициента получается не более 2 Ю" К . Более высокие значения т.к.с. обусловливают сильный пусковой толчок тока при включении холодной печи. [c.8]

Значения к.п.д. печи при различных параметрах работы находятся в пределах 80—82% (по проекту 84,4%). Снижение его вызвано более высоким коэффициентом избытка воздуха (1,40—1,55 против 1,35) и повышенной температурой отходящих дымовых газов (250—270 °С против 202 °С). При каждом изменении параметров работы печи измеряли температуры стенок по длине змеевнка и по высоте каждой из радиантных труб и других элементов печи. Температура элементов печи при исследуемых режимах составляла (°С) стенок печи 1070— 1120, трубных подвесок 1050—1080, потолка 1060—1080, горелок 1240—1250 и каркаса 70—120. Следует обратить внимание на большую разницу температуры керамических деталей горелок и излучающей стенки печи, достигающую 130— 150°С. Такая разница подтверждает вероятность перегрева материала участков труб, находящихся в зоне непосредственного точечного облучения горелкой. Кроме того, сама излучающая стенка также имеет перепад температур до 50— 70 °С, что свидетельствует о неравномерности облучения труб по их высоте. [c.159]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология