Пар, влиянне перегрева газов

Теплообмен испаряющейся капли с окружающей средой несколько ниже, чем движущейся неиспаряющейся капли или твердой сферы. При наличии испарения тепловой поток к ее поверхности представляет разность между полным потоком и тепловым потоком, учитывающим перегрев паров от температуры поверх-пости до температуры окружающей среды. Влияние испарения па тепло- и массообмен капли в высокотемпературном газе обычно учитывается с помощью поправочного коэффициента к критерию Nu, определенного при отсутствии вдува. По данным [22], эта зависимость имеет впд [c.70]

Если в жидкое состояние переходят не все составляющие шихты, то оставшаяся в сыпучем состоянии часть шихты представляет собой опорный столб, передающий вертикальное давление верхних слоев, шихтового столба на лещадь шахты. Жидкие фракции фильтруются через столб (рис. 45) как через пористую насадку с неравномерной структурой. В доменных печах и вагранках эту функцию выполняет кокс, в печах цветной металлургии при пиритной плавке — кварц или кварцит. Именно эти фракции в печах указанного типа обеспечивают наличие реакции Р5 (см. рис. 33), уравновешивающей активное давление слоя Ракт- На условия встречной фильтрации шлака и металла, с одной стороны, и поднимающихся газов — с другой, оказывают влияние свойства и соотношение количества шлака и металла в жидкой фазе и перегрев шлака над температурой плавления, с чем связана его подвижность. Чем больше относительное количество шлака, тем больше вероятность захлебывания слоя, тем ниже производительность шахтной печи. [c.146]

Схемы обогрева печи. Расположение форсунок или горелок и направление потока дымовых газов не оказывают существенного влияния, разумеется, при условии, что исключается локальный перегрев печных труб. Промышленные печи конверсии могут оборудоваться верхними, боковыми, а иногда нижними форсунками. Выход дымовых газов может быть расположен в верху или в низу печи в зависимости от расположения форсунок. [c.174]

Расчет степени улавливания кислоты в воздухоподогревателе и определение парциального давления на входе в дымовую трубу должны, таким образом, предшествовать расчету собственно трубы или газохода. Надо также иметь в виду, что на котлах с РВП температура газов может измеряться в середине сечения короба. При этом присосы холодного воздуха со стороны выхода газов не оказывают влияния на температуру ядра газов и перемещаются по периметру. После смешения подсосанного воздуха с газами температура падает, перегрев паров серной кислоты уменьшается и пары могут перейти в состояние насыщения, и даже пересыщения. [c.182]

В общем состояние поверхности влияет на процесс кипения путем изменения условий зарождения и роста паровых пузырей, частоты отрыва, плотности центров парообразования и т. д. При этом интенсивность процесса и необходимый для возникновения кипения перегрев ДГ зависят от материала поверхности, формы и размера впадин, теплофизических свойств жидкости, плотности распределения впадин по поверхности, наличия в порах пара или газа и т. д. Кроме того, существенное влияние на динамику процесса кипения могут оказать наличие в нагревателе градиента температур и локальное колебание его при росте и отрыве пузырей, которое сказывается на условии активности впадин. [c.16]

Осаждение смолистых и углеродистых отложений дезактивирует катализатор скорость дезактивации зависит от рабочей температуры. Загрязнение поверхности катализатора подавляет окисление H2S кислородом. Когда содержание кокса на катализаторе достигнет около 6% при рабочей температуре примерно 370° С или 2% при 250° С, катализатор необходимо регенерировать. При высокой рабочей температуре отложения состоят пз продуктов сухой перегонки, менее вредных для катализатора. Поэтому обычно процесс проводят при максимально возможной температуре. Поверхность катализатора загрязняется пикратами ацетиленовыми и диолефиновыми углеводородами и циклопентадиеном цианистый водород п окислы азота не оказывают вредного влияния. Регенерацию катализатора проводят выжигом отложений с воздухом. Выжиг смолистых отложений начинается при 240—245° С, но для удаления углеродистого материала (кокса) требуются более высокие температуры. Реакции выжига сильно экзотермичны перегрев катализатора сверх 566° С пе допускается. Во время регенерации полу-сульфид никеля взаимодействует с кислородом, образуя смесь окиси и сульфата никеля, которая под действием H2S, содержащегося в газе, повторно переходит в сульфидную форму. Если температура регенерации достигнет 595° С, никель начинает взаимодействовать с кремнеземом фарфорового носителя, и при 980° С около 10% никеля превращается в силикат, совершенно лишенный активности. [c.193]

В основном с целью сокращения длительности технологического цикла процессов химико-термической обработки применяют индукционный нагрев насыщаемой поверхности токами высокой частоты. Многие экспериментальные работы убедительно показали, что процесс диффузионного насыщения значительно ускоряется при нагреве металла токами высокой частоты. Высказано много предположений относительно причин, вызывающих ускорение процесса диффузионного насыщения — это влияние электромагнитных сил, повышающих скорость перемещения атомов в решетке, ионизация газов и паров металла, ускорение поверхностных реакций с помощью электронного ветра, перегрев тонких поверхностных зон насыщаемого металла и др. [c.168]

Разность температуры газа и конечной температуры садки должна быть небольшой, если небольшой перегрев оказывает неблагоприятное влияние на свойства нагреваемого материала, а также если нагреваемый материал отличается низкой теплопро- [c.87]

При переводе одного котла ТП-230-2 на работу с малыми избытками воздуха на нем были установлены две мощные газомазутные горелки конструкции ХФЦКБ— ВТИ. Встречные горизонтальные горелки были размещены на боковых стенах топки на отметке 11,5 м, т. е. на уровне горелок, стоявших на этом котле до реконструкции. Пуско-наладочные испытания показали, что при сжигании мазута с малыми избытками воздуха ие обеспечивается нормальная температура перегретого пара и что нормальный перегрев пара при нагрузке 200— 250 т ч может быть получен лишь при увеличении избытка воздуха до 1,5 без включения газовой рециркуляции и до 1,25 при работе газовой рециркуляции. Для увеличения температуры перегрева пара горелки были подняты на 2 ж и установлены под углом 20° вверх. Одновременно С этим было увеличено количество рециркулирующих газов и несколько изменена конструкция горелок (см. 4-2). В результате этих мероприятий положение факела в топочной камере резко изменилось. Видимое горение короткого и хорошо заполняющего топочное пространство факела заканчивается до фестона, а в нижней части топки факел не опускается ниже 12 м. Нормальные параметры пара при работе с малыми избытками воздуха обеспечиваются в диапазоне нагрузок от 250 до 130 т ч с выключенным пароохладителем и включенной газовой рециркуляцией, а при чистом пароперегревателе и максимальной нагрузке — без газовой рециркуляции. Специальными опытами было выявлено влияние рециркуляции на температуру перегретого пара при нагрузке 200 т ч и неизменном воздушном режиме (а = = 1,035) [c.219]

Теплота суммарной реакции распределяется следующим образом около 10% выделяется при реакции сульфндирования и 90% при обратном окислении сульфида в окись. Поскольку теплоемкость каменноугольного газа, насыщенного водяным паром, равна 0,2 ккал град м , а окиси железа — около 0,3 ккал1град кг, то при очистке газа с высоким содержанием НаЗ масса неизбежно будет сильно нагреваться. В связи с влиянием температуры и влажности на активность окиси железа очевидно важное значение регулирования температуры. Проще всего предотвращается перегрев очистной массы созданием достаточной наружной поверхности для отвода выделяющегося тепла конвекцией н излучением. [c.181]

Направляемая на дегидрирование смесь свежего и возвратного изопропилбензола превращается в пар в испарителе, кожух которого изготовлен из углеродистой стали Ст. 20, а трубки из стали Х18Н10Т. Испарение осуществляется в токе водяного пара. Превращенная в пар и перегретая до 120—150°С смесь поступает в кожухотрубный перегреватель, изготовленный из тех же материалов, что испаритель. Здесь под влиянием тепла контактного газа смесь перегревается до 500—580° С и далее направляется в смесительную камеру контактного аппарата-реактора, где смешивается с перегретым водяным паром, имеющим температуру не выше 800° С. Перегрев водяного пара осуществляется в перегревательной печи с помощью топочных газов. [c.271]

Степень ухудшения качества масла в результате взаимодействия его с продуктами сгорания серы зависит от проникно-венпя газов в картер, что определяется изношенностью двигателя, т. е. состоянием его поршневой группы, а также и качеством масла. В прогретом, нормально работающем двигателе, имеющем хорошую компрессию, в котором исключены перегрев и возможность конденсации водяных паров в цилиндре двигателя, а также проникновение заметного количества газов через зазоры поршневых колец в картер, последствия применения сернистого топлива мало ощутимы. Наоборот, нри работе сильно изношенного двигателя, даже на топливе с небольшим содержанием сернистых соединений, влияние последних может проявиться очень сильно, особенно если применяется недостаточно качественное масло. Заметные износы цилиндра двигателя при работе на ма.лосер-нистом топливе могут наблюдаться и в том случае, когда двигатель работает длительное время на низкотемпературном режиме или при частых остановках и запусках двигателя на холоду. [c.109]

Наличие в помещении высокой температуры, боль- ой влажности, запыленности, химически агрессивных ров и газов оказывает вредное влияние на электро- " йборудование. Это положение относится целиком и полностью также и к установкам на открытом воздухе. Высокая окружающая температура осущает изоляцию обмоток электрических мащин и аппаратов и вызывает ее преждевременное старение (потерю изоляционных свойств) большая влажность и присутствие в окружающей среде химически агрессивных паров и газов вызывают коррозию металлических частей электрооборудования пыль, попавшая внутрь электрооборудования, нарушает плотность контактных соединений, ухудшает теплоотдачу обмоток и вызывает их перегрев, повреждает подшипники. В результате неправильного выбора исполнения электрооборудование, со своей стороны, также может оказать неблагоприятное воздействие на окру- [c.17]

Интересно отметить, что если для двух установок с площадью решеток соответственно 1 и 15 ж2 принять одинаковый съем с 1 ж2 решетки по материалу и влаге и отношение lib = onst, то скорость потока материала во второй сушилке будет примерно в 4 раза больше, чем в первой. Это указывает, в частности, на немоделируемость кипящего слоя. Температура газов под решеткой должна быть на несколько градусов ниже температуры плавления или размягчения материала. Температура отходящих газов и слоя зависит от свойств высушиваемого материала и требуемой конечной влажности продукта. С достаточной точностью можно допустить, что влажность материала однозначно определяется температурой слоя. Температуру в слое обычно принимают от 40 до 110° С, в зависимости от начальной температуры газов и влажности продукта. В прикидочных расчетах для определения tz можно пользоваться /—d-диаграммой, задаваясь влажностью отработанных газов. Последняя влияет на конечное влагосодержание гигроскопичных продуктов. Это влияние особенно ярко выражено при сушке высоковлажных материалов или растворов. Скорость кипения — наиболее важный фактор в установках с кипящим слоем. Ее оптимальное значение, определяемое экспериментальным путем, зависит от свойств материала и требований, предъявляемых к процессу. Так, при сушке термочувствительных материалов оптимальное значение скорости кипения определяется. хорошим перемешиванием, предотвращающим перегрев отдельных частиц. При сушке полидисперсных частиц следует использовать такие скорости, чтобы крупные частицы находились в зоне повышенных температур. В случае сушки и сепарации оптимальное значение скорости определяется условиями уноса определенной фракции частиц. Необходимо отметить, что скорость кипения является моделируемой величиной и может быть достоверно определена на лабораторной установке. [c.220]

Большое влияние на процессы приработки и дальнейшую износостойкость оказывает макрогеометрия деталей. Овальность гильз цилиндров является причиной пропуска газов через кольца. Это вызывает сдувание масла со стенок цилиндров, местный перегрев и усиленный износ. Корсетность, бочкообразность и дру-ше отклонения макрогеометрии гильзы, шеек коленчатого вала и т. д. снижают износостойкость в значительно большей степени, чем микрорельеф. [c.36]

Кипением называется процесс образования пара при нагревании жидкости, при этом возникают новые свободные поверхности раздела жидкой и паровой фаз внутри жидкости. Температура образующегося пара — температура насыщения I/h Л-определяется давлением, при котором находится кипящая жидкость. Опыт показывает, что температура tf кипящей жидкости, удаленной от поверхности нагрева, всегда выше температуры насыщения tf>tpi. При этом большая часть жидкости имеет температуру tf, которая только на 0,4—0,8 К превышает температуру насыщения I/U. Однако на участке, непосредственно примыкаюгдам к поверхности нагрева, температура жидкости может на расстоянии нескольких миллиметров измениться на десятки градусов. Обычно температуру жидкости у стенки принимают равной температуре стенки, а в удаленных от стенки областях — температуре насыщения. Перегрев жидкости вблизи стенки оказывается возможным из-за отсутствия постоянной поверхности раздела жидкости и пара. На поверхности или вблизи нее возникают пузырьки. При этом центром парообразования могут служить шероховатости поверхности нагрева, пузырьки воздуха или газа, выделяющегося из жидкости, стенки, места случайного скопления молекул, загрязнения и т. д. Размеры пузырька быстро растут, и под влиянием подъемной силы и конвективных токов он поднимается к свободной поверхности жидкости. Температурный напор M=tu,—I/h определяет механизм парообразования и интенсивность теплообмена. [c.85]