Свойства перегретых газов

Концентрирование [5.46, 5.55, 5.59, 5.61, 5.65, 5.66]. Метод основан на разделении растворенных в воде соединений путем изменения их растворимости с изменением температуры или путем удаления части, а иногда и всего объема воды. Для концентрирования солей или органических примесей применяют выпаривание в поверхностных аппаратах, выпаривание под вакуумом, выпаривание при контакте сточной воды с перегретыми газами, кристалло-гидратные и вымораживающие установки. Полное удаление растворителя осуществляется в сушильных аппаратах. Выбор метода концентрирования зависит от состава и свойств извлекаемых соединений, их количества и коррозионной активности. В результате концентрирования чаще всего получают извлекаемые соединения в твердом или жидком виде и дистиллят, который может быть вторично использован в производстве. [c.490]

Если рассматривать перегретый пар как теплоноситель, то его свойства ничем не отличаются от свойств газа. Коэффициент теплоотдачи яри охлаждении перегретого пара (без конденсации) относительно невелик, как у всех газов. Выше мы указывали, что коэффициент теплоотдачи зависит от скорости течения пара вдоль поверхности нагрева. Чем большую скорость имеет пар, тем лучше будет теплоотдача. [c.284]

СВОЙСТВА ПЕРЕГРЕТЫХ ГАЗОВ [c.235]

Свойства перегретых газов [c.234]

В этой главе приведена классификация взрывных процессов по основным критериям. Наибольшее количество описанных крупномасштабных взрывов различных сред относится к наземным взрывам тяжелых углеводородов. Существуют различные модели взрывных явлений, определяемые физико - химическими свойствами источников взрыва взрыв конденсированных взрывчатых веществ (ВВ) взрыв сжатых газов взрыв перегретых жидкостей взрыв парогазовых смесей взрыв пылевоздушных смесей и аэрозолей. [c.7]

Но необходимо отметить, что по мере удаления указанных кривых от верхней пограничной кривой в глубину области перегретого пара эквидистантность их постепенно начинает проявляться. Это явление указывает на приближение свойств водяного пара (так же и других веществ) при достаточном повышении их температуры к свойствам идеального газа. [c.113]

В зоне перегрева термодинамические свойства перегретого пара при пониженных давлениях аналогичны свойствам газов, поэтому можно считать, что изменение удельной массы определяется здесь только изменением давления. Это обстоятельство упрощает расчет, но, с другой стороны, перегретый пар течет в этой зоне с высокой скоростью (большой удельный объем), и из-за гидравлических сопротивлений давление по длине тракта падает довольно сильно, что уже необходимо учитывать. Динамика давления газов и паров при их течении по трубопроводу большой протяженности с распределенным гидравлическим сопротивлением рассмотрена в разд. 6.5. На основании полученных ранее выводов в разд. 9.4 построена блок-схема, позволяющая описать динамику давления в пароводяном тракте прямоточного котла. [c.327]

Первый случай имеет место, когда компоненты смеси имеют достаточно близкие теплофизические свойства и смесь находится в области перегретого газа, третий случай - при дросселировании переохлажденной жидкости. [c.28]

Перегретый пар является ненасыщенным, так как плотность его, по сравнению с плотностью насыщенного пара, меньше, т. е. в единице объема содержится меньшее количество молекул. По физическим свойствам перегретый пар приближается к газам, и тем больше, чем выше степень его перегрева. [c.134]

Влажный воздух представляет собой смесь сухого воздуха и водяных паров. В ненасыщенном воздухе влага находится в состоянии перегретого пара, поэтому свойства влажного воздуха с некоторым приближением характеризуются законами идеальных газов. [c.736]

На практике на разных стадиях образуются разные слои кокса нижний — на начальной стадии коксования (периодический процесс) средний — на второй стадии (непрерывный процесс) и верхний— после отключения камеры от потока сырья (также периодический процесс). Разнородность в свойствах кокса по высоте реакционной камеры можно значительно устранить, вводя в камеру дополнительное количество тепла извне (например, введением горячих газов, перегретого пара, горячего потока нефтепродуктов). [c.183]

Иногда говорят, что область слева от изотермы Г=Г р (рис. 51, с. 186) соответствует парообразному состоянию, а справа от нее — газообразному. Однако в таком делении нет настоятельной необходимости и вряд ли оно целесообразно. По существу термины пар и газ можно считать синонимами. Пар, в отличие от газа, конденсируется при изотермическом сжатии, но это вовсе не означает, что между их свойствами существует коренное различие. Такое искусственное разграничение не по свойствам системы, а по ее поведению в определенных условиях имеет еще один недостаток. Поясним его на примере. Вряд ли целесообразно двуокись углерода при Г < (Гкр)со, называть углекислым паром, а перегретый выше (Гкр)н о водяной пар — водяным газом. Термин перегретый пар, относящийся к области под кривой Р —ф(Г), не может вызвать подобных недоразумений, так как он свидетельствует о возможности конденсации пара путем изобарного охлаждения. [c.198]

Вторичное сырье, попадая из печи в камеру, расслаивается, с одной стороны, под действием сил, направленных к созданию вспученной массы (в основном состоящей из асфальтенов), и с другой,— под действием сил, обусловливающих коагуляцию карбенов, карбоидов и асфальтенов. Ь результате над слоем коксующей ся массы всегда имеется вспученная масса, состоящая в основном из асфальтенов, при закоксовывании которых получается асфальтеновый кокс (фракция менее 25 мм), характеризующийся повышенной зольностью и сернистостью (см. табл. 7). Это обстоятельство обусловливает физическую и химическую неоднородность кокса в камере. На практике наблюдается образование на разных стадиях трех слоев кокса нижнею — на начальной стадии коксования (периодический процесс) среднего — на второй стадии (непрерывный процесс) и верхнего — после отключения камеры от потока сырья (также периодический процесс). Разнородность в свойствах кокса по высоте реакционной камеры можно значительно устранить, вводя в камеру дополнительное количество тепла извне (например, введением горячих газов, перегретого пара, горячего потока нефтепродуктов). [c.96]

Универсального уравнения состояния реальных газов нет, а предложенные к настоящему времени выражения предназначены для конкретных диапазонов изменения свойств определенных веществ и в большинстве своем непригодны для инженерных расчетов. На практике при определении параметров реальных газовых систем в состояниях перегретого пара, далекого от насыщения (области состояний G. или G, расположенные на диаграммах p-v, T-v рис. 1.1 правее линий F.B. . и ВС), поправки вводятся [c.37]

Трубчатая печь состоит из камеры радиации и конвекции. В первой (топочной камере) сжигается топливо и размещен радиантный экран, трубы которого поглощают тепло в основном от радиации факела, трехатомных газов сгорания и вторичного излучения кладки. В камере конвекции расположены трубы, получающие тепло от потока дымовых газов главным образом конвекцией. Газы сгорания из радиантной поступают в камеру конвекции, откуда направляются в воздухоподогреватель и через дымоход в атмосферу. В камере конвекции также размещаются трубы котла-утили-затора для получения перегретого водяного пара. Нагреваемая среда сначала поступает в конвекционные трубы, а затем в радиантные. Для змеевиков применяют бесшовные трубы диаметром от 60 до 325 мм из углеродистых и легированных сталей и сплавов, обладающих жаропрочными свойствами. Соединяют трубы крутоизогнутыми фитингами сваркой или при помощи двойников, допускающих механическую чистку внутренней поверхности трубы от кокса. [c.183]

Производство активного угля Активным или активирован ным древесным углем называется продукт, получаемый путем специальной обработки древесного угля сырца, в результате, которой во много раз увеличивается его пористость за счет удаления остатков летучих веществ и выгорания смолистых пленок Активация угля производится в активационных печах путем воздействия на него перегретого водяного пара или топочных газов при температуре 750—1000 °С Степень обгара, т е потеря массы древесного угля при его активации, в зависимо сти от требуемых свойств готового продукта равна 40—80 % [c.80]

Температурный режим выбирают в зависимости от свойств материала при сушке нечувствительных к нагреванию материалов, содержащих поверхностную влагу, целесообразно применять, как уже было отмечено, топочные газы с температурой 700—900° С. Температуру отходящих газов следует принимать не ниже 120° С, чтобы в пылеулавливающей аппаратуре пары находились в перегретом состоянии. [c.247]

Эффективность адсорбционной очистки газов определяется преимущественно активностью адсорбента, который выбирают с учетом не только его физических свойств, но и способов восстановления такой активности. Регенерация адсорбента включает в себя стадии десорбции, сушки и охлаждения. При отравлении рабочего адсорбента про водят также высокотемпературную реактивацию инертным газом или перегретым паром либо экстракцию различными растворителями. [c.82]

В качестве характеристики температурного уровня процесса наиболее удобно принять температуру отходящих газов. Для каждой конкретной сточной воды в зависимости от физико-химических свойств горючих примесей существует минимально допустимая температура отходящих газов /о.г.мин, при которой обеспечивается возможность глубокого окисления примесей. При обезвреживании сточных вод с выпуском расплава минеральных веществ берется вторая минимально допустимая температура отходящих газов о.г.мин, которая обусловливает нормальное удаление расплава из циклонного реактора и зависит от температуры плавления минеральных веществ. Температуры Сг.мин и о.г.мин, как правило, не совпадают. В качестве рабочей необходимо принимать наибольшую из этих двух температур. По опыту работы стендовых и промышленных циклонных реакторов для нормального выпуска расплав должен быть перегрет выше температуры плавления на 30—50° С. Для этого температура отходящих газов / .г.мин должна быть выше температуры плавления на 130—150° С. Таким образом, температура /о.г.мин может быть оценена расчетным путем. Температура г о.г.мин может быть установлена только экспериментально при обезвреживании сточной воды в каждом конкретном случае. [c.64]

Негорючие жидкости и пары, инертные газы Перегретый пар Горячая вода, насыщенный пар Продукты с токсическими свойствами (кроме вредных веществ и дымящихся кислот) Горючие (в том числе сжиженные) и активные газы, легковоспламеняющиеся и горючие жидкости [c.208]

Такой способ обогрева значительно безопаснее прямого обогрева дымовыми газами и позволяет регулировать температуры нагрева. Максимальная температура нагрева зависит от свойств теплоносителя и колеблется в пределах от 360° (перегретая вода) до температур, превышающих 500° (ртуть). [c.331]

Этот период зависит от температуры процесса и свойств применяемого сырья. В нижней части реактора имеется устройство, обеспечивающее беспрепятственное удаление паров и газов без нарушения потока кокса. Кокс,, пре/кде чем уйти из реактора, проходит через зону отпарки перегретым паром.. [c.428]

Примепеинс каждого из уравнений определяется характером поставленной задачи и требуемой точностью расчетов. При расчете процессов сжатия перегретого пара при средних и малых давлениях и илотиостях, не превышающих критической плотности, инженерная точность вполне может быть обеспечена с помощью уравнений Битти—Бриджмена, Старлинга, БВР. Существенным преимуществом этпх уравнений является возможность расчета параметров смесей реальных газов, которые часто являются рабочими веществами компрессоров в химическом и нефтехимическом производствах. Если необходима высокая точность расчетов, то применяют уравнения Боголюбова—Майера, Клёцкого и др. Отметим, что по существу почти псе известные уравнения состояния являются математическими аппроксимациями двумерных термодинамических поверхностей, описывающих термические свойства реальных газов. Поэтому точность р—V—Г-зависимостей определяется главным образом степенью полинома, который входит в уравнение состояния. Так, уравнение Битти—Бриджмена является уравнением третьей степени по температуре и плотности, уравнение БВР — пятой степени по плотности и третьей степени по температуре, уравнение Старлинга — пятой степени и по плотности и по температуре. В некоторых случаях таких значений степени недостаточно для получений нужной точности, тогда принимают уравнение Боголюбова—Майера, которое теоретически представляет собой бесконечный ряд по степеням температуры и плотности. Однако на практике даже для прецизионного описания термических свойств редко приходится применять степени выше восьмой. [c.18]

Над верхней пограничной кривой изотермы изогнуты в противоположную сторону — к оси 5 и ио мере удаления от верхней пограничной кривой становятся параллельными оси 5. Это стремление изотерм при удалении вглубь области перегретого пара принять форму изоэнтальп указывает на приближение свойств водяного пара к свойства идеального газа. [c.115]

В области перегретого пара изотермы и изобары не совпадают. Так как вдоль изотерм энтальпия изменяется незначительно, то они располагаются полото и по мере отдаления от кривой пара приближаются к горизонталям, в соответствии с тем, что свойства пара приближаются к свойствам идеального газа, энтальпия которого от давления не зависит. Изобары, наоборот, поднимаются круче и по мере отдаления от ортобарной кривой приближаются к вертикалям, так как пересекают изотермы, помеченные возрастающими значениями Т. [c.18]

Условная энтропия dSy dq/Ty = dql(zT) будет полным дифференциалом только в том случае, если условная температура будет интегрирующим делителем дифференциала dq. В работах [8, 46] показано, что для этого необходимо, чтобы коэффициент сжимаемости зависел только от энтропии z = f (s) иными словами, вдоль каждой линии 5. = onst должно будет выдерживаться условие Z = onst. Реальный газ, обладающий этими свойствами, В. Траупель называет тдеальным паром- . В идеальном паре внутренняя энергия и энтальпия являются функциями только условной температуры. Значит, условная температура является для него таким же термическим параметром, как термодинамическая температура для идеального газа. Это позволяет вести все расчеты в такой же форме, как и для идеального газа. Однако свойства реальных рабочих веществ в действительности отличаются от свойств идеального пара. Наиболее сильно это проявляется в тех случаях, когда сжатие происходит в области слабо перегретого пара в непосредственной близости от линии насыщения. Тем не менее и здесь разные вещества ведут себя неодинаково. [c.115]

Вторым направлением в развитии процессов циклонного типа является сжигание в очень сильно закрученных потоках высококалорийных сортов углей (пока это — газовые и жирные, спекающиеся каменные угли). Для развития возможно более высоких температур процесса применяется повышенный воздухоподогрев, доводимый до 40(Р С и выше. В этих случаях топочные газы, покидающие циклонную камеру, развивают температуру до 1 800° С и выше, что обеспечивает при соответствующих свойствах золы перегретое, легко текучее состояние шлаков, которые и удаляются из камеры через специальную летку. Так как температуры плавления шлаков заметно снижаются при недостатке воздуха, то жидкое удаление шлаков оказывается возможным и при коэффициентах избытка воздуха ниже единицы (а-<1). В этом случае циклонная камера выдает из горловины смесь продуктов полного и неполного сгорания, вытягивая огневой факел в камеру догорания. При некотором, даже самом ничтожном избытке воздуха циклонный процесс, основанный на быстром, высокотемпературном газовыделении и бурном смесеобразовании, обеспечивает высокую полноту тепловыделения. [c.195]

В последние годы получили широкое распространение крупные энергоблоки, для которых основным топливом является мазут, а буферным — природный газ. Эмиссионные свойства мазутных и газовых факелов отличны друг от друга. Эффективная степень черноты мазутного факела составляет 0,65—0,95, а газового факела только 0,5—0,55. Это обстоятельство создает известные трудности при проектировании и эксплуатации газомазутных тонок парогенераторов с естественной циркуляцией. При попеременном сжигании в топке газа и мазута количество тепла, воспринимаемое топочными экранами, различно при сильносветящемся мазутном факеле оно больше, а при слабосветящем-ся газовом факеле — меньше. Вследствие этого температура на выходе газов из топки в последнем случае выше, чем в первом. Различие может достигать значений порядка 100 °С, что не мол<ет не отражаться на тенловосприятии конвективных поверхностей нагрева парогенератора. При переходе с мазута на природный газ температура перегретого пара обычно увеличивается на 30— 50 °С. [c.59]

Перегретым называется пар, температура которого выше температуры насыщенного пара того же давления. Разность между температурой перегретого пара и температурой насыщенного пара того же давления называется степенью пере-фева. Чем выше степень перегрева пара, тем ближе свойства пара к свойствам газов. Процесс получения пара делится на три стадии 1) подогрев воды до температуры кипения 2) кипение (парообразование) 3) пароперегрев. [c.149]

Однокомпонентные системы. На фазовой диаграмме однокомпонентной смеси типа изображенной на рис. 5.1 каждая из фаз представлена в виде открытой зоны, твердая фаза — в зоне выше линий АВ и левее линии ВО. Вдоль линии типа АВ две фазы находятся в равновесии, в данном случае это твердая и газовая фазы. В точке пересечения трех линий, точка В, три фазы находятся в равновесии это наибольшее число фаз, способных сосуществовать в равновесии в однокомпонентных системах. Как будет показано позднее, чистые твердые фазы могут иметь несколько стабильных кристаллических форм, поэтому зона твердой фазы АВО может быть представлена несколькими областями. Поскольку некоторые классы веществ могут образовывать жидкие кристаллы, зона ВВС также может состоять из нескольких областей. Точка С — критическая точка диаграммы, по достижении которой исчезают различия между свойствами жидкости и газа. Критические точки, соответствующие другим парам фаз, отсутствуют. Штриховыми линиями показаны границы зон метаста-бильной переохлажденной жидкости и перегретого пара. [c.252]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология