Определение среднего к. п. д. тарелки

Рабочую высоту насадочных ректификационных колонн определяют методами, применяемыми для массообменных аппаратов с непрерывным контактом фаз [уравнения (III.32) и (III.33)1. Число тарелок в тарельчатых колоннах находят либо с помощью средней эффективности тарелки [уравнение (III.43) ], либо с помощью кинетической кривой, строящейся на основе эффективности тарелок по Мэрфри. Для определения средней эффективности колпачковых тарелок широко используют эмпирическую зависимость, график которой построен на рис. III. 14. Здесь на оси абсцисс отложено произведение средней вязкости жидкой фазы в колонне (в мПа-с) на относительную летучесть [c.63]

Пример Х.7. Найти формулу для определения средней движущей силы на п-ой тарелке абсорбционной колонны, работающей по следующей схеме перемешивание газа на тарелке идеальное,-а концентрация жидкости изменяется линейно в интервале от Х +1 до Хп. [c.345]

Рис. Х-10. К определению средней движущей силы на тарелке

Для определения среднего диаметра пузырей в барботажном слое на ситчатых тарелках при интенсивных режимах барботажа (Рг > 1) можно воспользоваться следующим уравнением [63] [c.161]

В работе [64] была установлена следующая зависимость для определения среднего диаметра пузырей в барботажном слое на тарелках провального типа [c.161]

Проведенная работа по определению среднего объемно-поверхностного диаметра капель жидкости в зависимости от гидродинамической обстановки и живого сечения тарелки дает возможность подойти к оценке эффективности массопередачи на струйно-центробежных тарелках. [c.61]

Продолжительность периода дутья в регенераторах 9 мин. Моменты переключения между каждой парой регенераторов сдвинуты на 2,25 мин. Переключение потоков газов производится клапанами принудительного действия, установленными на теплых концах регенераторов на холодных концах находятся автоматические клапаны. Воздух из регенераторов поступает в куб нижней колонны 9, в которой подвергается первичному обогащению кислородом, а затем через переключаемые силикагелевые адсорберы 20 и переохладитель 8 направляется в среднюю часть верхней колонны 10 для дальнейшей ректификации. Азот из нижней колонны отбирается в двух местах жидкий азот из сборника, расположенного на уровне средней тарелки, отбирается на орошение верхней колонны и предварительно проходит через переохладитель 18 газообразный азот высокой концентрации отбирается сверху нижней колонны и поступает в межтрубное пространство конденсаторов 11, 12, 13 и 14, в один из турбодетандеров 15 и в змеевики петлевого потока регенераторов. Змеевики петлевого потока навиты только на определенную высоту от нижнего конца регенераторов, а вывод их наружу сделан внизу через днище регенератора. [c.215]

Размеры зон полного перемешивания на ситчатой тарелке у приемного порога длина зоны составляла 100—150 мм, а у сливного порога — О-+50 мм. Размеры зон мало изменились при изменении нагрузок по газу и жидкости и высот сливной перегородки. Сливные перегородки имели высоту 25, 50, 75 и 100 мм. Плотность орошения изменилась от 0,5 до 3,5 м /ч м скорость газа, рассчитанная на свободное сечение колонны, — от 0,5 до 1,35 м/с. Была обнаружена и поперечная неравномерность структуры потока. Значения Ре диффузионной зоны в центре тарелки превышали в несколько раз значения Ре у стенок колонны. Для определения среднего по сечению коэффициента турбулентной диффузии в зоне, описываемой диффузионной моделью, предложена зависимость [c.348]

При этом здесь не рассматриваются массообмен и теплообмен на сетчатой тарелке. Для точного расчета процесса теплообмена на сетчатой тарелке, при непосредственном соприкосновении теплоносителей, следует воспользоваться формулами, выведенными М. Позиным [62], для определения средней разности температур и коэффициентов теплоотдачи при перекрестном токе теплоносителей. [c.200]

Для точного определения средней концентрации МаОН на тарелках прямоугольного сечения отбирали пробы жидкости в нескольких точках по длине тарелки. Изучено влияние гидродинамической обстановки на скорость хемосорбции. Скорость газа в колонне менялась от 0,5 до 2,5 м/сек, а плотность орошения — от 2 до 20 м / (л<2. ч). [c.131]

Определение среднего к. п. д. тарелки [c.330]

При экспериментальном определении средней эффективности тарелки всегда необходимо указывать те термодинамические данные, которые были положены в основу расчетного определения N. [c.331]

При проектировании ректификационного оборудования эффективность тарелок определяют для данного типа (конструкции) по аналогии, исходя из соответствующих экспериментальных исследований. Некоторые такие данные помещены в справочнике Перри 1. Эксперимент показывает, что на эффективность тарелки данной конструкции оказывают существенное влияние такие параметры, как диаметр аппарата, высота слоя жидкости, ее поверхностное натяжение и особенно ее вязкость (чем ниже вязкость, тем выше эффективность массообмена). Весьма большое значение имеет относительная летучесть разделяемых компонентов. Чем выше относительная лет честь, тем больше сопротивление массонереносу в жидкой фазе. Влияние скорости пара сказывается мало. Рассмотрим некоторые эмпирические методики определения эффективности тарелки. Предложены простейшие зависимости среднего к. п. д. тарелок Е (ХУП,1) от средней вязкости жидкости (при средней температуре), полученные путем обработки данных по ректификационным установкам нефтеперерабатывающей [c.331]

Другое определение эффективности тарелки, аналогичное эффективности тарелки по Мерфри, не основанное на средних со- [c.535]

Наиболее распространена на установках прямой гонки и крекинга колонна типа Баджера она оборудована круглыми колпачками. Сама колонна представляет собой вертикальный цилиндрический резервуар с установленными через определенные промежутки тарелками. Число тарелок, устанавливаемых в корпусе колонны, зависит от числа отбираемых фракций. В среднем для отбора бензиновой или лигроиновой фракции требуется 4—6 тарелок, керосиновой или газойлевой 6—8. [c.653]

Определенный таким образом средний к. п. д. практической тарелки лишь в первом приближении отражает конкретные условия работы каждой контактной ступени в отдельности в обш ем случае их эффективности изменяются при переходе от одной тарелки к другой. Поэтому представляется более целесообразным связывать определение к. п. д. тарелки с работой отдельно взятой контактной ступени. [c.209]

Средний состав пара, поднимающегося с тарелки, может быть определен по уравнению (IV, 38) [c.275]

Число теоретических тарелок зависит от взаимного расположения рабочей и равновесной линий, т. е. от величины движущей силы процесса. При взаимном сближении рабочей и равновесной линии средняя движущая сила процесса уменьшается, а число теоретических тарелок увеличивается. При увеличении расстояния между рабочей и равновесной линиями средняя движущая сила процесса возрастает, что приводит к уменьшению числа теоретических тарелок. Найденное число теоретических тарелок используется для определения высоты контактной зоны аппарата Я или числа реальных тарелок Nд. В первом случае используют высоту контактной зоны Н,, эквивалентную одной теоретической тарелке (ВЭТТ), тогда [c.45]

Дозатор — устройство для ввода в хроматографическую колонку газовой, жидкой или твердой пробы. Пробу можно вводить либо непосредственно в поток газа-носителя, либо в определенный дозируемый объем, из которого она с помощью потока газа-носителя транспортируется в хроматографическую колонку. Идеальным случаем считается тот, когда вся проба из дозатора, попадая в хроматографическую колонку, умещается на первой теоретической тарелке. Средняя высота тарелки (0,2—0,03 см) в колонках, имеющих диаметр 2,5—0,025 см, соответствует объему тарелки 10 —1,5 см . [c.235]

Пробу можно вводить либо непосредственно в поток газа-носителя, либо в определенный дозируемый объем, из которого она с помощью потока газа-носителя транспортируется в хроматографическую колонку. Объем пробы зависит от чувствительности детектора. Для аналитических целей он колеблется в пределах 0,01 —10 мкл. Для препаративных целен, т. е. при использовании газовой хроматографии для получения индивидуальных веществ в чистом виде, объем пробы зависит от размеров колонки и составляет от 0,1 г до килограммов, как об этом сообщается в литературе. Идеальным случаем считается тот, когда вся проба из дозатора, попадая в хроматографическую колонку, умещается иа первой теоретической тарелке (см. гл. IV), не размываясь по всей колонке. Средняя высота тарелки (0,2—0,03 см) в колонках, имеющих диаметр 2,5—0,025 см, соответствует объему тарелки [c.39]

Одпако это соотношение выполняется лишь в определенных условиях. Как правило, при удлинении колонки высота теоретической тарелки зависит от соотношения давления на входе и выходе колонки. Айерс и сотр. (1961) нашли, что при поддержании одинаковой скорости газа-носителя на выходе колонки зависимость высоты теоретической тарелки от их, совпадает для хроматографических колонок длиной 1,2 2,4 и 3,6 ж. Ири одинаковой средней скорости газа-носителя й положение сдвигается с увеличением длины колонки в сторону меньших значений й (ср. рис. 19, а и 19, б). Вследствие этого не наблюдают линейной зависимости между эффективностью разделе- [c.61]

Другое известное допущение, применяемое в расчетах, заключается в использовании дифференциального метода представлении состава непрерывной смеси. Исходная многокомпонентная смесь представлена в виде дискретного ряда узких углеводородных фракций с определенными температурами кипения. На каждой тарелке рассматриваются два граничных условных компонента со средней температурой кипения фракции. Обычно число фракций составляет 25 - 30. [c.154]

К. п. д. тарелки. К. п. д. служит мерой для определения степени отклонения действительной тарелки от идеальной. Это отклонение определяется различными путями, причем наиболее обычным способом является определение среднего к. п. д. тарелки, который равен общему числу теоретических тарелок, необходимых для данного разделения при заданных условиях, деленному на действительное число тарелок, необхотимых для осуществления рассматриваемого разделения. К. п. д. отдельной тарелки определяется уравнением [c.693]

Для количественной оценки равновесных условий массообмена по аналогии с теоретической тарелкой (или теоретической ступенью) вводят понятие единицы переноса (или единичного объема). Под единицей переноса понимают элемент высоты колонны, для которого средняя движущая сила равна раэности концентраций на выходе и входе в элемент. В соответствии с этим определением интегралы в выражениях (5.6) и (5.7), взятые в пределах единицы переноса, равны 1 [346-348]. Поэтому соответствующие интегралы по всей высоте колонны равны числу единиц переноса (сокращенно ЧЕПс и ЧЕПд) [c.219]

В случае, когда процесс массопередачи лимитируется сопротивлением дисперсной фазы, переход от распылительной колонны к каскаду распылительных колонн — тарельчатой колонне — связан с выбором оптимального расстояния между тарелками. На первый взгляд наиболее выгодным с точки зрения массообмена является минимальное расстояние между тарелками, так как уменьшение времени контакта (расстояние между тарелками) приводит к увеличению среднего значения коэффициента массопередачи. Однако уменьшение расстояния между тарелками выгодно лишь до определенного предела. Дело в том, что в тарельчатой колонне как процесс массопереноса, так и химическая реакция происходят не во всем объеме между тарелками. Диспергирование на каждой из тарелок осуществляется нод действием разности удельных весов фаз, что требует наличия на каждой тарелке слоя скоагулировавшейся дисперсной фазы. Объем, занимаемый скоагулировавшейся дисперсной фазой, не принимает участия в процессе массопередачи и слабо участвует в химическом взаимодействии. При этом слой диспергируемой жидкости [c.257]

Тарелки, которые можно отнести также к перекрестно-прямоточным, изображены на рис. 60. В данных конструкциях ввиду наличия составляющей скорости газа, направленной в сторону движения жидкости, достигается увеличение производительности по сравнению с обычными ситчатыми тарелками. В последнем случае одностороннее направление потока паров осуществляется за счет отверстий, расположенных преимущественно с одной стороны 5-образного элемента. Отогнутые кромки элемента иод отверстиями создают увеличенную скорость газа при входе в отверстие, что способствует более равномерному вступлению тарелки в работу. К перекрестно-прямоточным провальным тарелкам можно отнести тарелки тииа Киттеля [164]. Движение жидкости на одной такой тарелке происходит по спирали от центра к периферии, на другой — ио радиусу от периферии к центру. Столь сложное движение жидкости осуществляется за счет кинетической энергии паров, так как пары выходят под определенным углом к основанию тарелки благодаря направлению просечки у листов основания. Слив жидкости на одной тарелке осуществляется у периферии, на другой — в центре. Организованное движение жидкости создает места ее скопления и увеличивает статическое давление жидкости в этих местах, что так же, как и на ситчатых волнистых тарелках, повышает их производительность. Кроме того, круговое движение пара в межтаре-лочном пространстве создает благоприятные условия для сепарации жидкости. Тарелки Киттеля в США имеют ограниченное применение и широко используются в других капиталистических странах. Текущие затраты на колонну с тарелками Киттеля составляют в среднем 65— [c.136]

Средний к. п. д. реальной ступени разделения (тарелки) может быть определен из сравнения числа тарелок данной колонны и теоретического числа равновесных ступеней разделения N, необходимых для достижения такого же разделения но ключевым комнопентам [c.330]

Между п и высотой теоретической тарелки Н пмеется простая связь L = Нп, где L — длина колонки. Ввиду того что коэффициент распределения и коэффициент диффузии вещества, распределяющегося в неподвижной фазе и газе-носителе, завпсят от температуры п связаны в соответствии с уравнением вап Деемтера с Н, уравнение (19) нельзя непосредственно применять для определения Н пли п в условиях программирования температуры. С повышением температуры Н возрастает, а следовательно, падает эффективность во всех областях, за исключением области очень низких температур, где вследствие экстремально малых значений коэффициентов диффузии в жидкой фазе член С уравнения ван Деемтера может стать определяющим для величины Н. Таким образом, в случае хроматографии с программированием температуры высота теоретической тарелки является сложной функцией температуры, а следовательно, и времени. Однако для компонента, проходящего через колонку, можно предположить некоторую среднюю высоту теоретической тарелки. Ввиду того что зона вещества проходит через всю колонку при температурах, близких к температуре удерживания Тг, величина этой средней высоты теоретической тарелки близка к получаемой в изотермических условиях при температуре удерживания. Исходя из этих соображений, Хэбгуд и Харрис (1960) привели ирпб.тшженное уравнение для числа теоретических тарелок [c.403]

В регенераторе диаметром 4,5 м имеется 25 тарелок на одной тарелке расположено 810 ManaHOB. Скорость парогазовой смеси изменяется от 0,4 м/с в нижнем сечении колонны до 1,05 м/с в верхнем сечении. Сопротивление регенератора составляет 0,342-10 Па (0,35 кгс/см ). Среднее значение числа единиц переноса для регенератора с клапанными тарелками, определенное методом графического интегрирования, равно 17,9, что заметно выше, чем для регенераторов с насадкой и ситчатыми тарелками. Указанный результат получен при расходе конвертированного газа 92 370 м /ч (объем газа при п. у.). [c.203]

Тупс [1878] подвергал фракционированной перегонке 3 л диэтилового эфира малеиновой кислоты (судя по результатам омыления 99,25%-ного) на колонке с 20 тарелками (типа Penn State), заполненной одновитковыми стеклянными спиралями диаметром 3 мм. Колонка работала с полной обратной конденсацией в течение 1 часа. Первую треть дистиллата отбирали при флегмовом числе 10 1 и отбрасывали. Среднюю фракцию отбирали при флегмовом числе 5 1 и использовали для определения физических констант. Судя по результатам омыления, очищенный препарат содержал 99,53% эфира. [c.381]

Томас и Гвинн [1825] несколько раз промывали технический продукт концентрированной серной кислотой, перегоняли его с водяным паром, а затем подвергали фракционированной перегонке на колонке с 30 тарелками. Среднюю порцию дистиллата, КИПЯЩУЮ в пределах 0,20°, сохраняли над безводным сульфатом кальция и в дальнейшем использовали для определения вращательной конфигурации и дипольного момента. [c.399]

Грубым, но практически премлемым является пока определение требуемого числа тарелок в абсорбере через число теоретических тарелок и средний коэффициент полезного действия т]ср, т. е. Пу = /гт/т1ср. Величина п , как было показано ранее, легко находится графическим методом в диаграмме У—X (по кривой равновесия и рабочей линии процесса). Коэффициент т]ср, характеризующий степень приближения процесса массообмена на барботажных тарелках к равновесному, должен быть заимствован из практики работы абсорберов, максимально приближающихся к проектируемым. [c.498]