Изменение переходного сопротивления во времени

При использовании очень мелких частиц и малоинтенсивном псевдоожижении следует учитывать возможность роста внешнедиффузионного сопротивления с переходом процесса из кинетической области в область внешней или переходной диффузии. Учет кинетического и гидродинамического факторов позволяет определить диапазон рационального изменения размеров частиц катализатора но слоям многополочного реактора. Так, в реакторе для проведения экзотермической реакции нижние слои целесообразно загружать более мелкозернистым катализатором, чем верхние. Действительно, в этом случае диаметр зерна, для которого степень использования внутренней поверхности близка к 1, увеличивается Для каждой лежащей выше полки в соответствии с уменьшением температуры и изменением степени превращения. В то же время, учитывая, что в реальных промышленных аппаратах, как правило, верхние полки имеют большую высоту слоя катализатора, снижение для них числа взвешивания или разности рабочей и критической скоростей газа, за счет загрузки этих слоев крупнозернистым катализатором уменьшает перемешивание, проскок газовых пузырей и благоприятно сказывается на суммарной скорости процесса. [c.256]

Таким образом, скорость изменения переходного сопротивления во времени не может быть принята как основной показатель при сравнительной оценке различных покрытий. В этом случае необходимо сравнивать время, в течение которого переходное сопротивление рассматриваемого покрытия достигнет наперед заданной величины Дпд, одинаковой для всех сравниваемых покрытий, находящихся в одинаковых условиях. [c.93]

На действующих трубопроводах в разное время измеряли параметры катодных станций, по результатам которых были отобраны кривые изменения переходного сопротивления. За начальную величину переходного сопротивления принималось значение первого (во времени) измерения, а за промежуточные — последующие результаты измерения (). Конечное сопротивление определялось по номограмме исходя из глубины залегания Н, диаметра трубопровода О и удельного сопротивления грунта р. Постоянная времени старения покрытий определялась по приведенным формулам. [c.103]

Общая зависимость (4.45) = Ф (1) позволила установить взаимосвязи основных факторов, действующих на покрытие, с его свойствами и их изменением во времени. Зная эти связи, а также результаты их действия, при создании покрытий можно изменять в нужном направлении эксплуатационные свойства, выбирать параметры, улучшающие работу покрытия, и в то же время предвидеть изменение этих свойств, в том числе изменение обобщающего параметра, каким является переходное сопротивление покрытий на действующих трубопроводах. [c.87]

Во всех случаях при определении начального значения начальный участок кривой, характеризующийся изменением величины переходного сопротивления вследствие влагопоглощения (электролита), в расчеты не принимался (его время ( = 0- 4 месяца). Значение определялось по практическим кривым при < = 4 месяца или t = 6 месяцев. [c.101]

По изменению величины переходного сопротивления на основе методики прогнозирования и полученных зависимостей определялись постоянные времени старения Т , допустимое переходное сопротивление Rnp.1 допустимый срок службы (д (время достижения величины допустимого переходного сопротивления — / пд)- При этом переходное сопротивление принималось равным 100 или 300 Ом-м , что соответствует граничному значению переходного сопротивления между удовлетворительным и неудовлетворительным состояниями покрытия. [c.101]

При минимальной скорости полного псевдоожижения ни в условиях наших опытов, ни в опытах других исследователем [1, 3, 4] не наблюдалось резкого, приводящего к разрыву непрерывности функции р = /(Шф) (рис. 1) изменения удельного сопротивления, что обязано и постепенному росту его со скоростью фильтрации в неподвижном слое и полидисперсности материала. Из-за полидисперсности вместо точки минимального псевдоожижения имеем, как известно, целую переходную область, В то же время можно заметить наступление полного псевдоожижения по резкому увеличению крутизны кривых (рис. 1). [c.172]

Электрон-электронное сопротивление должно проявить себя при очень низких температурах, когда электрон-фононное сопротивление, будучи пропорционально Т , быстро спадает до очень малых значений, в то время как вклад (399) убывает лишь как Г. Фактически, однако, в обычных металлах зависимость вида Т никогда не наблюдалась. В переходных металлах кривые 1п Т как функция 1п р обычно демонстрируют изменение зависимости Ро (Г) от закона к закону ниже температуры 10 К. [c.229]

Основное влияние на электрические свойства переходных форм углерода оказывает термическая обработка. Изменяя ее режим, можно из одного и того же углеродистого вещества получить образцы с преимущественно электронной или дырочной проводимостью 1, 2]. Но в то же время независимо от температуры обработки образцы обычно имеют отрицательный температурный коэффициент сопротивления. Сочетание отрицательного температурного коэффициента сопротивления с возможностью изменения типа проводимости позволяет рассматривать переходные формы углерода как качественно своеобразный вид полупроводниковых материалов. Отсюда возникает необходимость в более глубоком исследовании свойств и состояния носителей тока в этих полупроводниках. Большое значение с этой точки зрения имеет изучение температурных зависимостей таких величин, как электропровод ность и коэффициент термоэдс [c.54]

В настоящее время степень осушки хлора в холодильнике смещения регулируют по температуре газа на выходе из аппарата путем изменения подачи воды. В качестве чувствительного датчика температуры используют термометры сопротивления в защитной стеклянной гильзе. Время чистого запаздывания при таком измерении температуры- составляет 2—7 мин, а длительность переходного процесса при изменении количества воды, подаваемой в башню, составляет 15—25 мин. В этих условиях даже при применении самых точных регуляторов трудно ожидать хорошего качества регулирования. [c.244]

При выбеге вала, когда вращающаяся система движется лишь под действием собственных инерционных сил и инерционных сил перемешиваемой среды, время перехода через резонанс оказывается значительным (десятки секунд) и амплитуды колебаний достигают ощутимых значений, особенно в средах с малой вязкостью и в аппаратах с пониженным уровнем. Особенно значительные амплитуды колебаний, сравнимые с амплитудами на резонансе в стационарном режиме, наблюдаются при выбеге валов с пропеллерными перемешивающими устройствами, обладающими меньшим коэффициентом сопротивления. В связи с этим для устранения опасных амплитуд при выбеге желательно уменьшить время изменения угловой скорости от рабочего ее значения до нулевого за счет установки тормозных устройств в приводе. Второй способ снижения амплитуд колебаний при переходных режимах — установка специального ограничителя колебаний в виде концевого подшипника (или шайбы) с зазором по радиусу 5—10 мм. [c.89]

На рис. У1-4,а дана принципиальная схема включения многопостового сварочного генератора постоянного тока. В схеме приняты следующие обозначения Г-—генератор ОП, ОД и ОС — обмотки возбуждения последовательная, дополнительных полюсов и смещенная РН—регулятор напряжения РБ — реостат балластный. На рис. У1-4,б показаны характеристики сварочного генератора постоянного тока внешняя 1, дуги 2 и динамическая 3. При внезапном изменении нагрузки машины (например, при коротком замыкании в какой-либо точке внешней характеристики 1) длительный ток короткого замыкания установится через некоторое время, т. е. будет иметь место переходный процесс, во время которого ток достигает своего максимального значения ОС, а затем, уменьшаясь, приходит к установившемуся значению ОВ. Прямая АС называется динамической характеристикой генератора и определяет соотношение между током и напряжением при внезапных изменениях нагрузок. Тангенс угла наклона динамической характеристики выражается соотношением, называемым кажущимся сопротивлением генератора [c.126]

При всяком нарушении равновесия между моментами двигателя и статического сопротивления наступает переходный процесс, сопровождающийся изменением частоты вращения, момента и силы тока двигателя и запаса кинетической энергии электропривода и механизма. К переходным процессам относятся пуск, торможение, реверсирование, изменение нагрузки или частоты вращения во время работы механизма и пр. Характер протекания переходных процессов электропривода определяется прежде всего заколами изменения движущих моментов и моментов сопротивления всего агрегата. [c.124]

Затем установку смонтировали на ГРС Становлянская с диаметром трубы 200 мм и максимальным суточным расходом зимой до 100 тыс, мЗ (летом расход снижается до 5-8 тыс. мЗ/сут). Работа велась около года на СПМ, вновь заправленном в хранилище. Дозирующее сопло с эквивалентным диаметром 6 мм за время испытаний не изменялось (рис, 6), Изменение уровня жидкости в рабочей емкости вызывает отклонение степени одоризации не более чем на 20 %. Влияние колебаний температуры воздуха в течение суток на степень одоризации мало заметно. При переходных режимах от зимы к лету отмечено снижение уровня одоризации. Закон изменения уровня одоризации отличен от расчетного потому, что в расчетах не учитывалось наличие местных сопротивлений, зависимость которых от Ре не всегда удается представить аналитически. [c.92]

В основу концепции разработки и выбора покрытий должен быть положен принцип учета всех изменений, которые могут возникнуть в нем в процессе эксплуатации, что необходимо отражать в нормативно-технической документации. В то же время в нефтегазовой отрасли практически отсутствует нормативная база по полимерным покрытиям, применяемым для противокоррозионной защиты оборудования и сооружений, Исключение составляют наружные покрытия трубопроводов, требования к которым оговариваются ГОСТ Р 51164-98 и рядом зарубежных стандартов [4]. При зтом в различных стандартах, касающихся одних и тех же покрытий, приведенные показатели качества существенно отличаются между собой. В отечественном и зарубежных стандартах на наружное покрытие труб имеются показатели, косвенно характеризующие противокоррозионное действие покрытия, К ним относятся удельное переходное сопротивление и прочность сцепления с металлом трубы в исходном состоянии и после определенной продолжительности воздействия минерализованной водной среды, а также во-допоглощение (хотя это показатель ма- [c.68]

Очень тонкий ламинарный слой, непосредственно примыкающий к стенке, обычно называют ламинарным подслоем, так как в этой области преобладаю вязкие силы. К этому подслою примыкает область с сильно развитым турбулентным течением, называемая переходным слоем, в котором средняя скороси. в осевом направлении быстро увеличивается с расстоянием от стенки. Третья область — основной поток — отличается от двух предыдущих тем, что в пей преобладают инерционные силы, а изменения скорости с расстоянием от стенки относительно малы. В переходном слое развивается интенсивная мелкомасштабная турбулентность, в то время как в основном потоке существует крупномасштабная турбулентность. На самом деле большинство вихрей образуется, конечно, на стенке и перемещается затем в основной ноток, где они затухают. Они зарождаются в виде мелких вихрей, имеющих высокие скорости, и затухают в виде крупных вихрей, имеющих низкие скорости. Пограничньп слой очень тонок на входе в канал или на передней кромке плоской пластины и утолщается с расстоянием вниз но потоку вдоль стенки, по мере того как силы сопротивления замедляют все большую массу жидкости. Эффект утолще ния пограничного слоя показан на рис. 3.6 и 3.7 [16, 17]. [c.46]

Воздействие по производной, пропорциональное скорости изменения регулируемого параметра, производится с помощью КС-цепочки, показанной на рисунке при изменении напряжения в диагонали управляющего моста происходит заряд конденсатора (емкости С[) в узле дифференцирования. Емкость заряжается через регулируемое сопротивление 5, величина которого определяет время предварения. Напряжение, появляющееся на выходе дифференцирующего контура, складывается с напряжением, снятым с диагонали управляющего моста. Поэтому на первой стадии переходного процесса возникает скачок регулирующего воздействия в виде большой дополнительной коррекции. Напряжение на дифференцирующем контуре является функцией скорости изменения напряжения, так что, когда такого изменения нет (т. е. не меняется регулируемая переменная), узел диф ренцярования не работает. [c.471]

Сопротивление перлитных сталей хрупкому разрушению существенно зависит от размера и сечения детали. Поэтому в образцах небольшого размера, предназначенных для качественного контроля и весьма удобных для лабораторных методов испытания, трудно воспроизвести условия нагружения, соответствующие условиям хрупкого разрушения при эксплуатации. Одним из ранних, наиболее разработанных в этом направлении был метод ударных испытаний надрезанных образцов на изгиб, в которых малые размеры образца компенсировались применением надреза и высокой скорости деформирования [8, 9]. В настоящее время для контрольных испытаний по оценке качества сталей перлитного класса наиболее широкое распространение получили образцы Шарпи с острым У-образным надрезом (рис. 4.2) [10, 11]. Испытания на ударную вязкость в интервале температур обнаруживают переход от высоких к низким значениям работы разрушения образца (рис. 4.3, а). Принято переходную температуру материала определять как температуру, при которой для разрушения образца требуется минимальная энергия, например 2,1, 2,8 или4,2кгс-м. Установлено также, что у углеродистых сталей при переходе от вязкого разрушения к хрупкому наблюдается закономерное изменение внешнего вида излома образцов от волокнистого до кристаллического. Процент кристалличности или волокнистости в изломе, взятый по диаграмме рис. 4.3, б, использовался как критерий при альтернативном определении переходной температуры. При решении многих конструкторских задач требуется тем или другим способом находить переходную температуру стали для прямого или косвенного определения минимальной рабочей температуры, до которой выбранная сталь может быть применена без опасности хрупкого разрушения. Наиболее распространено определение минимальной работы разрушения образца при заданной температуре, что служит одним из условий спецификации на поставку стали. [c.145]

Серебряные катализаторы, используемые для окисления метанола в формальдегид, имеют относительно небольшое время жизни (менее 1 года). Время жизни этого катализатора определяется не только изменением его активности, но и ухудшени -ем селективности, а также ростом гидравлического сопротивления вследствие разрушения катализатора. Селективность понижается из-за очень малых количеств переходных металлов, таких как железо, содержащихся в используемом в качестве окислителя воздухе. При этом общая активность остается высокой и общая конверсия метанола не изменяется. Изменение селективности также важно при окислении аммиака в производстве азотной кислоты на платино-родиевых сетках, используемых в качестве катализатора этого процесса. Селективность образования оксида азота снижается с 97 до 95% (масс.). Это снижение связано с увеличением шероховатости сеток, а следовательно, и поверхности контакта между газом и металличе- [c.90]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология