Длинные цилиндрические каналы

Струя расширяющегося газа сохраняет свой первоначальный профиль на значительной длине цилиндрического канала, при этом устанавливается определенный шаг винтовой линии, по которой движется струя в направлении горячего конца вихревой трубы. Шаг струи зависит от конструкции закручивающего устройства. В результате расширения в струе по ее высоте возникает градиент температуры и давления, изменяющийся и в аксиальном направлении по ходу движения струи. Градиент температуры по длине цилиндрического канала в периферийной области должен возникать вследствие адиабатического расширения в аксиальном направлении части исходной струи и сохранения шага ее движения под действием поля центробежных сил. [c.36]

На рис. 2.16 показан ход кривых изменения фадиента давления по длине цилиндрического канала вихревой фубы при п = 2,7 и различных ц. [c.66]

Струйное течение в вихревой трубе обусловлено термодинамическими и газодинамическими свойствами газовых потоков. Исходный газовый поток сохраняет винтовую структуру течения на большой длине цилиндрического канала. Шаг струй основного потока превосходит шаг ВЗУ. Струя основного потока в радиальном направлении не всегда может достигать оси канала по всей его длине. Ширина струй основного потока в приосевой зоне меньше исходной в (2,5—3) раза. [c.75]

Появление новых степеней свободы у молекул и частиц дает естественный качественный скачок, проявляются свойства, которые невозможны при аксиальном движении сред. Возникает поле центробежных сил, градиент давления по радиусу и длине цилиндрического канала, фадиент температуры, изменяются условия взаимодействия компонентов в потоках. Появляется большое разнообразие новых свойств, которые могут быть использованы при разработке конструкций новых вихревых аппаратов или при усовершенствовании существующего оборудования. Новый тип оборудования определяет и общую компоновку технологического процесса. [c.323]

Длинный цилиндрический канал круглого сечения [c.156]

Длинный цилиндрический канал произвольного сечения [c.157]

Длина ядра пламени при наибольшей рабочей мощности наконечника № 8 в 1,3—1,5 раза меньше, чем у обычной горелки с расположением смесительной камеры около ствола. Длина смесительной камеры, диффузора и выходного канала мундштука (/ = 30 20 и 10 мм) не оказывают влияния на длину и форму ядра пламени. При большой длине цилиндрического канала смесительной камеры и диффузора =7, d K =31 мм /а ==8, d K =35 мм увеличивается лишь коэффициент инжекции, уменьшается необходимое давление ацетилена на входе в горелку (см. рис. 19) и ухудшается уравновешенность горелки, а при большой длине выходного канала мундштука = = 30 мм повышается его стойкость в работе за счет толщины стенки торца (мундштук становится более выносливым в работе и легким в изготовлении). [c.157]

L—длина цилиндрического канала в см. [c.53]

Теплопередача через цилиндрическую стенку (см. фиг. 41, б) отличается тем, что тепловой поток обычно относят к единице длины цилиндрического канала, так как тепловые потоки, отнесенные к внутренней или наружной поверхности, не равны между собой. [c.117]

По формуле (4) находят числовую зависимость между N и щ для постоянного значения При этом величины и й ах определяются из решения уравнения (1) для каждого щ. Графическое изображение этой зависимости позволит определить значение скорости щ, при котором величина N является минимальной Подставив определенное значение щ в выражение (2), получим длину цилиндрического канала насадки, соответствующую минимальному расходу энергии. [c.419]

По формулам (1), (2) и (4) рассчитан пример определения оптимальной длины цилиндрического канала насадки, имеющей вход эллиптического профиля. Диаметр цилиндрического канала В = 4,5 мм коэффициент сопротивления эллиптического входа = 0,06 диаметр частиц, разгоняемых в насадке, с1 — мм. Отношение плотности и вязкости жидкости равно 10 с. Длина входного участка — 7 мм. Исходные данные для расчета приведены в табл. 1, а результаты расчета — в табл. 2. [c.419]

Анализируя полученные результаты, можно объяснить ход кривых изменения АТ, , ДТ и исходя из модели струйного течения основного потока и противотока, механизма их взаимодействия. В результате изменения высоты разделения струй основного потока путем уменьшения диаметра разделительной цилиндрической вставки на часть струй, текущих по кольцевому пространству между стенками цилиндрического канала и вставкой, и на часть струй, попадающих в полость вставки, имеем различные гидродинамические условия для взаимодействия потоков. Масса частей, разделяемых вставкой струй основного потока, с уменьшением диаметра вставок изменяется. На этот процесс влияет и осевая координата разделительной вставки. Так при исследовании работы вихревой трубы на разделительной вставке диаметром 33,6 мм имеем кольцевой зазор величиной 2,2 мм, что, вероятно, при любой координате вставки приводит к запиранию этого кольцевого канала, повышению общего уровня давления в трубе и к понижению температурной эффективности. Значение АТ в любом положении разделительной вставки по длине вихревой трубы от 0,0 до 10 калибров от соплового сечения не превышает 50% от значения ДТ , получаемого на обычной вихревой трубе без вставки. [c.81]

Наличие винтового изолирующего простенка в периферийной области цилиндрического канала высотой 6,0 мм или г= 0,6 при 1 = 186 мм, или длиной около 9 калибров приводит практически к полному подавлению вихревого эффекта. Значения АТ (кривая 1, рис. 2.30) близки к значениям снижения температуры при обычном дросселировании. Уменьшение ведет к росту температурной эффективности, однако при 1 0,7 калибра она не превышает 50% от АТ при отсутствии таких изолирующих простенков (кривые 4 и 5, рис. 2.30). [c.86]

Всего было испытано восемь вариантов рассверловки отверстий, через которые осуществлялось истечение природного газа в закрученный поток воздуха. От опыта к опыту варьировались диаметр (от 5 до 32 мм) и взаиморасположение отверстий. В двух вариантах исследовалась периферийная подача газа и в шести — центральная. Длина участка смешения газа с воздухом (расстояние от зоны ввода газовых струй до выходного сечения амбразуры) оставалась постоянной и была равной 0,270, где /)—диаметр цилиндрического канала горелки. [c.23]

Если определить длину плоского канала как функцию скорости, то применение формул, справедливых для цилиндрических труб дает несопоставимые результаты, и L = / (ау) терпит разрыв. При этом несопоставимость результатов расчета по отдельным формулам для одних и тех же температурных условий, одном и том же значении б достигает 200 4-300%. Покажем эту несопоставимость на примере. [c.94]

Пусть дебит скважины по пластовой нефти на забое равен = 100 м /сут =1,16 л/с эффективная толщина пласта А = Юм пласт однородный плотность перфорации 10 отверстий на погонный метр толщины пласта длина перфорационного канала 0,8 м. В первом приближении, примем перфорационный канал цилиндрическим, диаметром 8 мм. [c.86]

Внутри термостата расположена экструзионная камера (рис. 66). Экструзионная камера I представляет собой цилиндрический канал диаметром 9,54 мм и длиной 115 мм, внутри которого перемещается полый поршень 2 с направляющей головкой 3. В нижней части экструзионной камеры расположен сменный капилляр 4 с внутренним диаметром 2,095 мм и длиной 8 мм. [c.189]

В случае однородных жидкостей очень слабо зависит от числа Рейнольдса и практически определяется геометрией местного участка и структурой течения перед ним, поэтому форма подводящего канала имеет большое значение. Влияние местного участка на течение распространяется далеко вниз по потоку, поэтому, когда задаются числовые значения необходимо уточнять форму подводящего канала и положение конечного сечения местного участка, Осредненное полное давление можно практически измерить только в мало возмущенном потоке поэтому придется ограничиться рассмотрением местных участков, расположенных за длинным цилиндрическим каналом и на выходе соединенных с каналом, геометрическая форма которого обеспечивает квазиравномерное распределение скоростей в выходном сечении. [c.206]

Канальная печь представляет длинный стальной цилиндрический канал, в котором по рельсам с помощью толкателя перемещаются вагонетки с ящиками, заполненными шихтой. Двигаясь через канал, шихта последовательно проходит зону обогрева, реакционную зону (азотирования) и зону охлаждения. Зона обогрева снаружи обогревается топочными газами, проходящими по каналам в кладке, окружающей цилиндрический канал, образуя футеровку первых двух зон. Как и в печах периодического действия, основной приход тепла получается за счет реакции образования цианамида кальция. Азот поступает в канал со стороны выхода вагонеток, т. е. по принципу противотока. Для регулирования температуры используют либо подачу холодного азота в рабочее пространство печи, либо охлаждение стенок канала снаружи воздухом. [c.147]

Примечание, d— диаметр цилиндрического канала завихрителя а — ширина входного патрубка в — длина входного патрубка с — кратчайшее расстояние между ближайшей к оси стенкой подводящего патрубка и горловиной горелки L — длина лопатки вдоль оси от — число лопаток а — угол, образованный лопаткой и касательной к внутренней окружности завихрителя, проходящей через выходную кромку лопатки Р — угол между торцевой кромкой лопатки и плоскостью, нормальной к оси завихрителя, б — кратчайшее расстояние между двумя соседними лопатками е = /sin(Tt/m)sin(a + пт) --5 — толшина лопатки /d — диаметр центральной трубы для крепления лопаток а — угол между поверхностью лопатки и осью цилиндрического канала /i — диаметр окружности, описывающей выходные кромки лопаток переднего торца завихрителя по ходу воздуха у — угол в плоскости, нормальной к оси завихрителя, между лопаткой и касательной к окружности, проходящей через выходные кромки лопаток р — угол между выходной кромкой лопатки и осью горловины. [c.37]

Таким образом, процесс взаимодействия встречной струи с основным потоком горючей смеси можно представить так, как это изображено на рис. 3, где показана схема стабилизации пламени внутри цилиндрического канала, диаметр которого равен О, а диаметр -сопла, из которого вытекает струя — (1, характеристический размер длины проникновения струи в поток равен Ь, а ширина струи — Ъ. [c.93]

Газовые камеры и амбразуры турбулентных горелок, устанавливаемых в котлах малой и средней производительности, часто выполняются в форме цилиндрического канала длиной I — = 0,5 1,8 с1. Представляет интерес проследить изменение разрежения на оси горелки в зависимости от расстояния от улитки (тангенциального подвода воздуха). [c.420]

При выборе количества горелок для данной топки должно быть учтено желаемое распределение температур в топке. Для изменения теплоотдачи в топке, регулирования температуры перегрева пара выгодно увеличить количество горелок и располагать их в топке на разной высоте. В тех случаях, когда это сложно осуществить, следует предусмотреть регулирование длины факела изменением степени крутки при помощи языкового шибера или подачей по оси цилиндрического канала горелки части воздуха, необходимого для горения. [c.430]

Потеря излучения за счет рассеивающего отражения от стенок и дна цилиндрического канала не превышает 1%, если отношение длины к радиусу равно 8. Ошибка измерения температур вплоть до 2000° с помощью оптического пирометра, возникающая за счет указанной потери излучений, мала и легко поддается расчету. [c.277]

Учитывая выявленный факт усиления процесса массообмена в околосопловой зоне вихревой трубы с ВЗУ, можно предположить, что увеличение длины цилиндрического канала (калибра вихревой трубы) приводит к выравниванию концентраций в потоках и уносу жидкой фазы холодным потоком. Создание условий для вывода жидкой фазы из этой зоны, возможно, повысит и эффективность работы вихревого аппарата. [c.172]

Уравнения (2.2.33) и (2.2.34) в параметрическом виде определяют распределение избыточного теплосоде ржания вдоль канала подогревателя. На рис. 7 приведена расчетн зависимость величины от х° для подогревателя аргона при Ке—[Ь" и двух значениях параметра /. Там же нанесены экспериментальные данные, полученные при исследовании подогревателей с различной длиной цилиндрического канала. [c.118]

Пусть жидкость движется в цилиндрической трубе круглого сечения. В таком движении все проекции скорости нулевые, кроме одной, параллельной оси трубы. Если ввести цилиндрические координаты г, ф, 2, совместив ось 0Z с осью трубы, то и, = и<р = О, Vj, 4= 0. Ясно, благодаря симметрии движения относительно азимутального угла ф, V , = v , (г, z). Дополнительно предположим, что канал длинный — размер канала в осевом направлении значительно больше радиуса канала. Тогда аргумент г выпадает, и из девяти компонент тензора касательного напряжения трения только две не нулевые = iidu,.ldz. [c.8]

Крекинг углеводородов в регенеративных печах. В процессе термическо го крекинга углеводородов по этому способу тепло подводится к реагентам от нагретой стенки печи. В печах имеется огнеупорная насадка в виде параллельно расположенных горизонтальных пластин, образующих цилиндрические ходы диаметром около 6 мм, по всей длине печного канала (рис. 43). Рабочие циклы процесса, отличающиеся направлением газовых потоков, состоят каждый из четырех периодов. В первом периоде насадка / или 3 (поочередно)-нагревается до 1400—1600 °С сжигаемым в топке 2 газом продукты сгорания отводятся в дымовую трубу. По достижении требуемой температуры клапаны автоматически переключаются, и пламя гаснет. Во втором периоде насадку продувают водяным паром. В третьем периоде на раскаленной насадке происходит разложение (крекинг) углеводородов, и насадка охлаждается. [c.136]

Зельдовичем, Лейпунским и Победоносцевым. Внешнее проявление эрозионного горения сводится к тому, что заряд ТРТ, имеющий внутренний цилиндрический канал, горит так, что диаметр канала не остается постоянным по всей длине, как должно быть при послойном горении [25, 54]. [c.179]

Парамагнитный резонанс. Измерение спектров электронного парамагнитного резонанса (ЭПР) твердых веществ непосредственно в процессе облучения быстрыми электронами было впервые осуществлено в 1958 г. [55]. В установке использовался спектрометр ЭПР с высокочастотной модуляцией магнитного поля, работающий на длине волны —3,2 см [56]. Поглощающей ячейкой служил прямоугольный резонатор типа Hoi2- Пучок электронов, создаваемый электронной ускорительной трубкой, пропускался через цилиндрический канал в одном из полюсных наконечников магнита и выводился через алюминиевую фольгу из вакуумной части установки. Электроны, пройдя ионизационную камеру, попадали на образец через отверстие в стенке резонатора. Некоторое ухудшение однородности магнитного поля, обусловленное наличием канала в полюсном наконечнике-магнита, практически не ухудшало разрешающей силы спек- [c.41]

Угол дна матрицы (60°) выбран ак дающий наименьшее сопротивление течению пасты при входе ее в канал мундщтука. Полезно при переходе из конуса в цилиндрический канал делать второй конус с меньшим углом (20—30°) или делать обтекаемый переход, закругляя угол между конусом и каналом. Конический конец пуансона делается для того, чтобы повторяющие этот конус таблетки пасты лучше сращивались, не давая ясно различимого шва. Опыт показал, что при такой форме таблеток сращивание загрузок матрицы (таблеток) происходит на больщой длине трубки, что позволяет получать трубку неограниченной длины. [c.110]

О естественной конвекции в горизонтальной трубе, по которой в осевом направлении течет электрический ток (рис. 5). Для центральной части трубы уравнения, описывающие процесс, являются такими же, как и для вертикальных пластин при С = 0 электромагнитное поле идентично полю бесконечно длинного цилиндрического проводника. И в этой задаче он использовал степенные ряды и нащел, что приближение нулевого порядка дает такое же распределение температуры и магнитного поля, какоеполучает-ся в классической задаче оджо-улевом нагреве длинной цилиндрической проволоки. Однако наличие температурных градиентов в жидкости вызывает ее неравномерное движение, как это показано на рис. 5, ЧТО сказывается на распределении плотности тока и магнитного поля. По мере увеличения % образуются конвективные ячейки, причем и в изотермическом случае мон ет существовать течение, направленное вверх в центральной части канала и вниз у его боковых стенок. Автор не исследовал устойчивость такого течения. Следует также отметить, что в этой задаче электрострикционные силы могут быть весьма существенными (см. раздел П1,А). [c.28]

Калориметрический зонд описанной конструкции использовали для определения поля температур плазменной струи, генерируемой СВЧ-плазмотроном и исшкаю-щей в цилиндрический канал плазмохимического реактора диаметром 0 = 6-10 и длиной 3-10- м (см. рис. 1). Зонд вводили в реактор через отверстия, выполненные [c.124]

Один из реакторов электрокрекинга описан ниже. Он состоит из следующих основных деталей разрядной камеры, верхнего высоковольтного электрода (катода), нижнего электрода (анода), пускового электрода и устройства для закалки . Катод и анод изготовлены из углеродистой стали и охлаждаются водой. Катод изолирован от корпуса гетинаксовой крышкой. В реакторе осуществлена вихревая стабилизация дуги путем подачи газа через несколько тангенциальных отверстий в корпусе. Равномерное распределение газа в разрядном пространстве достигается с помощью экрана в виде цилиндра, установленного коаксиально с корпусом реактора. Между верхним торцом экрана и гетинаксовой крышкой есть зазор, через который вращающийся поток газа поступает в зону дуги. В катоде имеется цилиндрическая полость П-образного сечения диаметром 126 мм. Часть газа (2—10% от общего количества) подается в эту полость, что позволяет регулировать напряжение и способствует равномерному износу электрода. В аноде имеется цилиндрический канал диаметром 95 мм и длиной 1 м, являющийся реакционной зоной. [c.295]

В цилиндрический канал ограниченной длины поступает осесимметричный турбулентный ноток излучающей среды, которая вступает в радиационный теплообмен с ограждающими стенками канала. Уравнение, описывающее конвективно-радиационный перенос энергии в турбулентном потоке, при малозаметном изменении давления среды, без учета диссипации и других источников энергии, запишется в следующем в1ще [c.214]