Температура азота, поступающего в турбодетандер

Температура воздуха перед турбодетандером начинает понижаться в результате того, что охлажденный в турбодетандере воздух поступает противотоком и охлаждает направляемый к дросселю воздух высокого давления. Охлаждаемый до низкой температуры воздух высокого давления дросселируется до давления в нижней колонне, еш,е охлаждается и снова поступает в турбодетандер. В турбодетандере происходит дальнейшее охлаждение воздуха. Охлажденный воздух из турбодетандера частично поступает в азотные регенераторы, а частично направляется в основной теплообменник, еще более охлаждая воздух высокого давления. Аналогичный процесс все большего понижения температуры имеет место и в детандерном теплообменнике. Указанный цикл повторяется многократно, в результате чего температура воздуха перед детандером все более понижается. При достижении перед детандером температуры минус 45—50° необходимо начать охлаждение верхней колонны, для чего слегка приоткрывают дроссельные вентили подачи азота к верхней колонне. [c.114]

Другая, меньшая часть поступает под давлением 3 Мн/м ( 30 ат) в основной теплообменник, где конденсируется в результате теплообмена с обратным потоком азота, расширенным в турбодетандере 20-, затем жидкий азот поступает в детандерный теплообменник, в котором дополнительно охлаждается до температуры примерно —166°С в результате теплообмена с воздухом, направляемым в турбодетандер 19, после чего дросселируется до давления 0,61 Мн/м (6,1 аг), проходит отделитель жидкости и поступает в мерник нижней колонны. [c.245]

Проходя через змеевики, петлевой поток азота подогревается до 180 °К, затем вновь смешивается с потоком азота из нижней колонны и поступает в турбодетандер 15. Часть (около 1000 м 1ч) чистого газообразного азота направляется в азотную секцию змеевиков регенераторов, где нагревается до положительной температуры, и поступает к потребителю под избыточным давлением 5 кгс/см . [c.215]

Жидкий азот, используемый для охлаждения газа в дефлегматоре 4, а также для- компенсации потерь холода в установке, получают в замкнутом цикле. Сухой азот, сжатый компрессором до давления 42 ат, охлаждается в теплообменнике 5 до температуры —95° С, после чего часть азота направляется на расширение в последовательно включенные турбодетандеры 6, а остальной азот поступает в теплообменник 7, где охлаждается обратным потоком газообразного азота. Сжатый и охлажденный азот дросселируется в сборник 8 до давления, близкого к атмосферному жидкий азот из сборника 8 поступает в межтрубное пространство дефлегматора 4, где испаряется, охлаждая газ в трубках. Испарившийся азот направляется из дефлегматора 4 в сборник 8, где смешивается с газообразным азотом, образующимся при дросселировании. Азот из сборника 8 смешивается с холодным азотом, выходящим из турбодетандеров 6, и поступает в теплообменник 7, а затем в теплообменник 5, где нагревается, охлаждая сжатый азот. Азот, выходящий из теплообменника 5, засасывается компрессором. Таким образом холодильный цикл замыкается. [c.169]

Жидкая фракция окиси углерода отводится из нижней части промывной колонны 14, испаряется в теплообменнике 28, затем проходит теплообменник 27 и фильтры 29 и при температуре около —104 С и давлении 7 ат поступает в турбодетандер 30. Расширившаяся фракция СО (давление 0,3 ат) охлаждает сжатый азот в теплообменниках 26, 25, 24 и 15 и нри температуре около 30 °С отводится из агрегата. [c.327]

На рис. ХУ1-14 показана принципиальная схема установки для разделения воздуха с целью получения технического кислорода 98% О а). Здесь 95% исходного воздуха сжимается в турбокомпрессоре до давления 0,6—0,65 МПа и после охлаждения в регенераторах / и 2 до температуры насыщения направляется в нижнюю колонну аппарата двойной ректификации 3. Остальные 5% исходного воздуха сжимаются в поршневом компрессоре до 12—15 МПа, последовательно охлаждаются в предварительных теплообменниках (на схеме не показаны), в теплообменниках 4 и 5, и после дросселирования (6) также поступают при температуре насыщения в нижнюю колонну. Теплообменник 5 охлаждается азотом, отбираемым под крышкой конденсатора 7. Уходящий отсюда азот расширяется в турбодетандере 8, частично уходит на охлаждение [c.753]

В нижней колонне производится предварительное разделение воздуха на жидкий азот и обогащенный кислородом воздух. Часть пара (около 25%) после промывки на трех тарелках отбирается из нижней колонны и через отделитель жидкости 6 поступает в детандерный теплообменник 5. Здесь за счет тепла петлевого воздуха идущий из нижней колонны воздух нагревается до 116° К и поступает в один из турбодетандеров 9, где расширяется от давления 5,8 до 1,4 ат а охлаждается до температуры насыще- [c.85]

Жидкая фракция оксида углерода отводится из нижней части промывной колонны 15, испаряется в аппарате 28, проходит теплообменник 27, фильтры 30 и при температуре 170 К и давлении 0,7 МПа поступает в турбодетандер 31а кля 316. После расширения до 0,03 МПа фракция оксида углерода рекуперирует свой холод в теплообменниках 25, 24, 23 п 16 и при 303 К выводится из агрегата. Адсорберы 9 и осушители 19 отогреваются и регенерируются азотом под давлением около 0,1 МПа и при температуре 493—553 К. В аммиачных холодильниках 3 я 17 жидкий аммиак кипит под давлением 0,3 МПа (температура 271 К). [c.331]

Продукты разделения воздуха X кг выдаются потребителю в жидком виде. Газообразный азот (М — X) кг из блока разделения воздуха направляется также в виде продукта потребителю. В циркуляционном холодильном цикле азот расширяется в двух турбодетандерах. Циркуляционный азот (1 кг), сжатый в азотном турбокомпрессоре КМ2 до давления 3,3 МПа (процесс 12—13), разделяется на два потока. Первый (основная часть )М кг после охлаждения до температуры Т = 200 К в теплообменнике АТ4 (процесс 13— 16) расширяется до давления 1 МПа в первой ступени двухступенчатого турбодетандера Д2 (процесс 16—17) и направляется для дальнейшего охлаждения в блок теплообменников АТЗ. Второй поток (1 —М ) кг охлаждается в теплообменнике АТ2 (где в качестве криоагента используется водный раствор хлористого кальция, поступившего из фреоновой холодильной станции) и направляется в азотный одноступенчатый турбодетандер ДЗ. После расширения в турбодетандере ДЗ (процесс 14—15) азот направляется для дальнейшего охлаждения также в блок теплообменников АТЗ м затем смешивается с основным потоком циркуляционного азота. Весь циркуляционный азот в количестве 1 кг, окончательно охлажденный в блоке теплообменников АТЗ, направляется на расширение во вторую ступень азотного турбодетаидера Д4 (процесс 19—20), где его давление снижается с 1,0 до 0,13 МПа, и возвращается в качестве обратного потока через теплообменники АТЗ, ATI и АТ4 во всасывающий коллектор компрессора /СМ2. [c.30]

Вначале подключают переохладитель жидкого азота и кубовой жидкости. Снижение температуры сжатого воздуха после регенераторов замедляется или приостанавливается, а затем по мере охлаждения переохладителя температура холодных концов регенераторов вновь снижается. Время, необходимое для охлаждения переохладителя, составляет примерно 1—1,5 ч, после чего начинают постепенно подключать верхнюю колонну. Охлажденный в турбодетандере воздух поступает с двух сторон в верхнюю колонну и, пройдя переохладитель. направляется в регенераторы. [c.294]

Воздух (22 200 м /ч), сжатый в турбокомпрессоре 1 до давления 3,3 МПа и прошедший влагоотделитель 2, поступает в теплообменник-ожижитель 3 и затем в блок комплексной очистки 4. Из блока очистки основной поток воздуха направляется в блок теплообменников 7, предварительно смешиваясь с небольшим количеством воздуха, охлажденного в воздушной ветви двухсекционного теплообменника 5. Охлажденный до температуры 153 К воздух делится на два потока первый (основной) поток направляется на расширение в турбодетандер 18 и затем в нижнюю колонну 11, второй —дополнительно охлаждается в блоке теплообменников 7 и в состоянии переохлажденной жидкости дросселируется в нижнюю колонну. Здесь воздух разделяется на кубовую жидкость и азот. Кубовая жидкость делится на две части одна дросселируется в верхнюю колонну 9, другая — в конденсатор колонны сырого аргона 12 и из него в виде парожидкостной смеси также направляется в верхнюю колонну. [c.148]

Кислородные и азотные регенераторы переключаются через каждые 3 минуты. После регенераторов большая часть воздуха поступает в нижнюю ректификационную колонну 8. Другая часть, воздух петли , после азотных регенераторов отводится в детандерный теплообменник 5, где осуществляется подогрев воздуха, идущего из нижней колонны в турбодетандер 17. В нижней колонне производится предварительное разделение воздуха на жидкий азот и обогащенный кислородом воздух. После промывки на трех тарелках отбирается примерно 25% газа, который проходит через теплообменник 5, фильтр /S и турбокомпрессор 17, где расширяется от давления 5,8 ama до 1,4 ama и при этом охлаждается до температуры насыщения. После детандера газ через адсорбер ацетилена 4 поступает в верхнюю колонну 7. [c.94]

Для охлаждения коксового газа и удаления из него значительного количества примесей в схему установки включены четыре регенератора 5 три работающих и один резервный. Коксовый газ поступает в один из регенераторов при давлении 1,1 МПа, проходя через его насадку, охлаждается и очищается от значительного количества примесей, которые конденсируются и вымерзают на насадке. На выходе из регенератора содержание водорода в коксовом газе возрастает до 90%, остальная часть — азот, окись углерода и метан. Г аз (сырой водород), выходящий из регенератора, подогревается в теплообменнике 14 и поступает на расширение в турбодетандер 6. В результате расширения в турбодетандере давление сырого водорода снижается до 0,4 МПа, а его температура становится на несколько градусов ниже температуры коксового газа, выходящего из первого регенератора. Эта температура выбирается такой, чтобы не происходила конденсация метана, содержащегося в сыром водороде. [c.104]

Задвижку подачи воздуха низкого давления из регенераторов в блок разделения закрывают. Таким образом воздух низкого давления поступает в турбодетандер по обводному пу ти, минуя нижнюю колонну, а воздух высокого давления после дросселирования поднимается вверх и из-под крышки основного конденсатора также поступает в турбодетандер. В отделителе жидкого азота происходит смешение двух потоков воздуха, что иногда является причиной засорения влагой фильтрующей сетки, расположенной перед турбодетандером. Температура [c.114]

В детандерном теплообменнике происходит нагрев азота, уходящего из-под крышки конденсатора и направляемого в турбодетандер. В детандерный теплообменник (рис. 10-19) поступает 3 850 нм /ч азота при давлении 5,6 ата и нагревается от 96,2 до 136° К воздухом высокого давления, температура которого понижается с 202 до 105° К. [c.460]

Часть газообразного азота (около 1600 им 1ч), отбирающегося из-под крышки основного конденсатора 14, поступает в детандерный теплообменник, подогревается за счет охлаждения воздуха высокого давления и поступает в турбодетандер 13, в котором расширяется до давления 0,2— 0,3 ати, охлаждаясь до температуры, близкой к температуре насыщения. Расширившийся в турбодетандере азот присоединяется к азоту низкого давления после переохладителя. Объединенный поток азота направляется в азотные регенераторы 8. Жидкий кислород отводится из основного конденсатора в выносной конденсатор 17. Газообразный кислород поступает в отделитель ацетилена 16 и далее направляется в кислородные регенераторы. В отделителе ацетилена неиспарившиеся частицы жидкого кислорода, содержащие примеси ацетилена, углеводородов, двуокиси углерода и др., отделяются от газа и затем удаляются через сливной вентиль из блока разделения. [c.29]

В качестве хладагента используется чистый сухой азот. Он под абсолютным давлением 43 кГ/см поступает в основной азотный холодильник 8, где охлаждается до температуры —95 °С парами азота, возвращающегося на прием компрессоров. По выходе из холодильника 8 сжатый азот разделяется на два потока один проходит через две ступени турбодетандеров 7 в межтрубное пространство теплообменника 6, другой направляется в трубное пространство того же теплообменника 6. [c.136]

Чистый газообразный азот, выходящий из нижней колонны, делится на два потока. Первый поток направляется для конденсации в межтрубное пространство всех конденсаторов основного и дополнительного блоков.. Сконденсированный жидкий азот возвращается в нижнюю колонну-Из конденсаторов 10 и II основного блока он стекает самотеком, а из конденсаторов 79 дополнительного блока через сборник подается насосом 21 Из конденсатора 18 жидкий азот дросселируется в верхнюю колонну 9. Второй поток газообразного азота делится на три части. Первая часть,, в количестве —1000 нм /ч под давлением около 5 ати, нагревается в соответствующих змеевиках всех регенераторов и поступает к потребителю. Вторая часть нагревается до 180 К в петлевых змеевиках регенератороа и поступает в турбодетандер 4. Перед турбодетандером этот поток смешивается с третьей частью азота, благодаря чему получают необходимую температуру азота перед турбодетандером. После турбодетандера азот проходит подогреватель 7 и направляется в секции змеевиков продукционного азота в регенераторах, откуда выдается потребителю. [c.62]

Холод, необходимый для разделения исходной газовой смеси, обеспечивается азотным холодильным циклом. Азот поступает в блок разделения под давлением 10 МПа, охлаждается последовательно в нижнем змеевике азотного теплообменника И обратным потоком азота низкого давления и в зме-, евике испарителя метановой колонны 8. Затем поток азота делят на две части. Одну охлаждают потоком азота низкого давления в среднем змеевике азотного теплообменника II, а вторую в детандерном теплообменнике 12 газообразным азотом под давлением 0,75 МПа до температуры —146 °С (127 К). Этот поток азота дросселируют в дефлегматор метановой колонны 8, откуда часть жидкого азота отбирают в испаритель средней части конденсатора 7, а избыток сливают в выносной испаритель 10. Жидкий азот из выносного испарителя 10 после переохлаждения в верхнем змеевике азотного теплообменника 11 дросселируют в дефлегматор аргонной колонны 9 и испаритель верхней части конденсатора 7, в которых он испаряется под давлением 0,03 МПа. Пары азота нз испарителя средней части конденсатора 7 и дефлегматора метановой колонны 8 объединяют и вновь разделяют на три потока первый после подогрева до —143 °С (130 К) в детандерном теплообменнике 12 проходит фильтр 13 и расширяется в турбодетандере 14 до давления 0,03 МПа второй конденсируется в выносном испарителе 10, а третий дросселируется в обратный поток азотного теплообменника 11 между верхним и средним змеевиками. Пары азота из верхнего испарителя конденсатора 7 и дефлегматора аргонной ко Лонны 9 объединяют с потоком азота после турбодетандера 14. В азотном теплообменнике И они рекуперируют свой холод, после чего поступают на всасывание азотных компрессоров, где их сжимают до 10 МПа, и цикл повторяется. [c.390]

С тем чтобы практически полностью исключить потери гелия с отбросным азотом, поток азота, идущий на турбодетандер, отводится из колонны среднего давления в жидком виде с одной из в хних тарелок колонны среднего давления 3. Затем этот азот испаряется и подогревается до необходимей температуры в теплообменнике 7, после чего расширяется в турбодетандере 8 до давления приблизительно 0,25 МПа. Энергия, отдаваемая при расширещи азота в турбодетандере 8, в значительной степени покрывает затраты энергии, требуемые для насоса метановой фракции 4. Часть азота из трубного пространства конденсатора-испарителя подается в виде флегмы на орошение верхних тарелок колонны о>еднего давления, а другая часть в виде смеси N2 направляется на разделение в колонну сырого гелия 10. В этой колонне происходит дальнейшее концентрирование гелия с получением сырого гелия с молярной долей 98,2%. Подогрев куба колонны 10 производится частью метановой фракции, которая переохлаждается в змеевике куба, поступая в него из куба колонны среднего давления 3. Охлаждение дефлегматора И колонны 10 производится за счет жидкого азота, дросселируемого из карманов колонны 10 в межтрубное пространство дефлегматора. [c.193]

Азот из верхней колонны нагревается в переохладителе V и после смешения с азотом из турбодетандера при температуре около минус 181 °С поступает в регенератор III или IV, проходит по насадке снизу вверх и выбрасывается в атмосферу. Технологический кислород при работе без криптоновой колонны отбирается в регенераторы из отделителя XVIII, а при недостаточной производительности выносного конденсатора часть кислорода отбирается из основного конденсатора через вентиль 3-13 и идет в регенератор / или II, проходит по насадке снизу вверх и поступает на потребление. [c.224]

Из регенераторов воздух, очищенный от влаги и двуокиси углерода и охлажденный до температуры насыщения, поступает в куб нижней ректификационной колонны 7. После прохождения промывных тарелок в нижней колонне часть воздуха отбирается через отделитель жидкости 12. Небольшое количество его поступает в подогреватели кислорода 6 и азота 5. Здесь воздух ожижается и стекает в нижнюю колонну. Остальной воздух, отобранный после промывных тарелок, пЬступает в турбодетандер (часть его нагревается в змеевиках, встроенных в нижнюю половину регенераторов). Расширенный в турбодетандере поток направляется в верхнюю ректификационную колонну 8 [c.21]

При дальнейшем охлаждении газового потока образуется метановая фракция. Жидкий метан используется в качестве хладагента. При охлаждении до —197° образуется окисьуглеродная фракция. Пары азота, отходящие из межтрубного пространства трубчатки, поступают обратно во внешний холодильный азотный цикл для рекуперации холода таким образом, азот циркулирует в замкнутой системе. Получаемый на установке водород под давлением 12 ат идет в турбодетандер, где и охлаждается до —215°. Газ охлаждается до весьма низких температур водородом, идущим из турбодетандера. Водород поступает в межтрубное пространство с температурой —215°, а выходит с температурой —195°. [c.104]

С целью обеспечения допустимого перепада давлений на потоке обратного газа предусмотрена установка трех регенераторов по одному из них движется охлаждаемый сжатый газ, по двум другим пропускаются обратные расширенные потоки. Переключение регенераторов проводится со сдвигом по времени, что обеспечивает большую плавность подачи газа. После регенераторов газ расширяется в турбодетандере 8 (давление газа снижается с 20 до 8 ат) и поступает в группу последовательно включенных теплообменников и двух испарителей 7 жидкого азота. В этих испарителях жидкий азот кипит при 1 и 0,1 ат, что соответственно обеспечивает температуру охлаждения 80 и 64° К-Жидкий азот получается в специальном цикле по схеме дросселирования с предварительным охлаждением жидким аммиаком и циркуляцией (промежуточное давление 50 ат) [64]. На рис. 36 азотный цикл не показан. После теплообменников 7 водород охлаждается до 65° К, причем в нем остается примерно 3,8% азота. Сжижившийся азот направляется в поток обратного водорода, где он испаряется и является хладоагентом. После снижения давления водорода в дросселе с 8 до 5 ат происходит дальнейшее охлаждение водорода в регенераторах 6. Снижение давления связано с особенностями равновесия между твердым азотом и водородом (см. рис. 11, гл. П). Здесь также установлены три регенератора, в насадке которых, кроме того, проложены змеевики для охлаждения циркуляционного чистого водорода. Переключение регенераторов периодическое, в три периода через один регенератор проходит сжатый охлаждаемый водород, через два других — обратные потоки водорода, причем в первый период прохождения обратного потока через регенератор в газ сублимируется основное количество высадившегося азота в это же время по змеевику через насадку регенератора проходит сжатый циркуляционный водород, способствующий сублимации азота. К началу второго периода прохождения обратного потока фактически весь азот сублимирован и этот водород направляется как хладоагент в теплообменник 2 циркуляционного чистого водорода. После регенераторов 6 в сырьевом водороде, охлажденьюм до 27° К, остается примерно 5-10" долей азота, что можно считать 94 [c.94]

При выборе способа очистки сырого гелия для данной установки метод отмывки с помощью жидкого метана сравнивался с системой очистки сырого гелия путем конденсации и низкотемпературной адсорбции. В результате сравнительного анализа предпочтение было отдано методу отмывки жидким метаном [124], так как оказалось, что в этом случае при 24-часовом цикле работы каждого адсорбера требуется около 1000 кг активированного угля против 2000 кг при втором методе очистки. Полученный в криогенном блоке чистый гелий далее направляется в гелиевый ожижитель (на рис. 53 не показан). Для ожижения гелия используется криогенный цикл с последовательным расширением гелия в двух турбодетандерах. Объемная производительность установки по гелию составляет около 500 м /ч. Другим видом продукции, получаемой на установке, является горючий газ, состоящий в основном из метана и имеющий удельную теплоту сгорания около 40000 кДж/м, который сжимается компрессором 2 до 3,6 МПа и подается в трубопровод. На установке используется несколько криогенных циклов, которые в принципе можно рассматривать как четырехступенчатый каскадный цикл. Пропан, конденсация которого на установке производится с помощью воды при температуре 303 К, частично используется для охлаждения природного газа после моноэтаноламиновой очистки в испарителе пропана и конденсации паров воды, где он кипит при Т=273 К, а другая его часть испаряется при более низком давлении при Т= 233 К, обеспечивая конденсацию этилена. В свою очередь, этилен, испаряясь, обеспечивает холод для вывода фракции бензина-сырца и охлаждение природного газа, при котором частично конденсируется метан. Последний подвергается дальнейшему охлаждению до 117 К и сдросселированный до р 0,15 МПа используется для сжижения азота, сжатого до 2,5 МПа. Азот сжимается в компрессоре 16, и после охлаждения в теплообменнике 15 и конденсации в аппарате 8 основной поток жидкого азота подается на верхнюю тарелку колонны 9. Другая часть жидкого азота (на рис. 53 не показано) поступает на охлаждение низкотемпературных адсорберов и в гелиевый сжи тель. Жидкий азот, испаряясь, обеспечивает необходимое охлаждение гелия в гелиевом цикле, охлаждение низкотемпературных адсорберов и природного газа в теплообменниках и понижение температуры промывочного метана. [c.159]

Установка такого типа показана на рис. 73. Вводимая на разделение в криогенный блок осушения газовая смесь имеет следующий состав в молярных долях, % Н2 - 75 СО — 20 СН4 - 5. После последовательного охлаждения в теплообменнике 1 продуктами разделения смеси и в теплообменнике 2 жидким азотом, кипящим при давлении, близком к атмосферному, разделяемая смесь поступает в сепаратор 3. Парожидкостная смесь, подаваемая в сепаратор 3, имеет температуру около 83 К. В результате охлаждения исходной смеси до этой температуры газовая смесь, отводимая из сепаратора 5, обогащается водородом, молярная доля которого достигает в ней 90 %. Дальнейшее обогащение газовой фазы водородом достигается путем ее охлаждения в теплообменнике 4 с одновременной конденсащ1ей части оставшихся в ней примесей, куда она отводится из сепаратора 5. Выходящая из теплообменника 4 газовая смесь затем последовательно расширяется в турбодетандерах 5 и б, что позволяет за счет детандерного потока обеспечить охлаждение разделяемой смеси в теплообменнике 4 до 73 К. При охлаждении до этой температуры молярная доля водорода в газовой фазе повышается до 96—97%. [c.204]

Разность температур на теплых концах регенераторов не должна превышать 5°. 11ри нормальной работе в блок поступает 18 000—18 500 м час воздуха низкого давления и 850— 900 м 1час воздуха высокого давления. Увеличение количества воздуха высокого давления приводит к сближению температур прямого и обратного потоков на холодном конце регенераторов и улучшению выноса углекислоты, но одновременно увеличивается недорекуперация на теплом конце, что ведет к значительным потерям холода. Для охлаждения воздуха высокого давления через основной теплообменник пропускают 140—180 м 1час азота, поступающего из турбодетандера. Следует иметь в виду,, что азот, отводимый в турбодетандер, не участвует в ректификации. При нормальном режиме в турбодетандер поступает 8— 12% азота, содержащегося в перерабатываемом воздухе, или 1200—1800 мУчас. [c.120]

Средняя разность температур на теплых концах регенераторов не должна превышать 5° С. При нормальной работе в блок поступает 18 000— 18 500 воздуха низкого давления и 1000— 1100 м 1ч воздуха высокого давления. Увеличение количества воздуха высокого давления приводит к сближению температур дрямого и обратного потоков на холодном конце регенераторов и улучшает вынос углекислоты, но одновременно увеличивается недорекуперация на теплом конце, что ведет к значительным потерям холода. Для охлаждения воздуха высокого давления Через основной теплообменник отводится 140—180 м /ч азота, идущего из турбодетандера. Следует иметь в виду, что азот, отводимый в турбодетандер, не участвует в ректификации. Увеличение подачи азота в турбодетандар уменьшает количество флегмы, идущей на орошение верхней колонны, в результате чего ухудшается извлечение кислорода из перерабатываемого воздуха. При нормальном режиме в турбодетандер поступает 8—10% азота, содержащегося в перерабатываемом воздухе или 1200— 1600 мУч. [c.60]

Конденсация воздуха сжатого до 471—490 /сн/ж (4,8— 5,0 ати) происходит в трубчатках секции кубовой жидкости переохладителя И теплообменника-подогревателя азота в результате теплообмена с расширенным в турбодетандере. воздухом, проходящим по межтрубному пространству этих аппаратов. Сконденсированный воздух сливается по трубопроводам в нижнюю колонну. Сжатый воздух в секцию кубовой жидкости переохладителя поступает из ко ллектора после холодных концов регенераторов, а в трубчатку подогревателя — из нижней колонны. Для лучшего стока жидкости из теплообменника-подогревателя давление в нижней колонне поддерживают на 29,4—39,2 кн/м (0,3—0,4 ати) меньше, чем в общем коллекторе сжатого воздуха после регенераторов. Для того, чтобы более интенсивно происходи1ла конденсация воздуха в трубчатке теплообменника-подогревателя, увеличивают количество проходящего через него обратного потока, прикрывая заслонку на центральном трубапроводе выхода азота из верхней колонны. Прикрывать эту заслонку можно до тех пор, пока давление воздуха после турбодетаидеров не поднимается выше 58,8 кн/ж (0,6 ати) при переключении азотных регенераторов. Количество петлевого потока регулируют с таким расчетом, чтобы разность температур прямого потока в нача ле и конце дутья была не более 6° С. Т0М1пературу воздуха после расширения в турбодетандерах поддерживают равной минус 186—188° С, т. е. на 4—6° С выше температуры конденсации воздуха при этом давлении. [c.102]

Сжатый воздух в турбодетандер поступает из нижней колонны и, расширяясь в нем, подается под 21-ю тарелку в верхнюю колонну. В состав этого воздуха входит азот, который не орошает верхнюю часть колонны в виде азотной флегмы, вследствие чего уменьшается флегмовое число, что приводит к уменьшению извлечения кислорода из воздуха. Допустим, что из-за снижения температуры воздуха на входе в блок, устранения неплотностей и снижения температуры окружающей среды (в связи с похолоданием), а также уменьшения в результате правильной регулировки потоков величцны недорекуперации потребность в холоде , производимом в турбодетандере, уменьшилась в два раза. Следовательно, количество отбирае- [c.107]

Конструкции турбодетандеров. На рис. 3-19 даны продольный и поперечный разрезы активного турбодетандера установки КТ-3600 для расширения 2700—7000 нм 1час азота или воздуха. Азот с давлением около 5,7 ата и температурой примерно 120° К поступает во входной патрубок корпуса 1. В соплах направляюшего аппарата 3 давление азота снижается до 1,4 ата. После выхода из сопел газ попадает на лопатки 4 рабочего колеса 2, укрепленного на консоли жесткого вала 6 быстроходной шестерни редуктора. На рабочих лопатках кинетическая энергия потока преобразуется в работу. Выход газа происходит через диффузор 5. Общее число сопел равно 33 причем число невыключаемых сопел равно 10. Вентиль 8 отключает группу в два сопла, вентили 7, 8, 9 — группы по семи сопел. При полностью открытых вентилях включены все 33 сопла и детандер работает с полной парциальностью. Регулирование производительности путем отключения сопел осуществляется так, что число включенных сопел может быть 10, 12, 17, 19, 24, 26, 31, 33. Скорость вращения ротора составляет 7160 об/мин. Уплотнение вала состоит из трех разрезных графитовых колец, прижимаемых в радиальном и осевом направлениях пружинами. [c.173]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология