Трубы с переменным по длине сечением

Дросселирование и адиабатическое расширение газа в турбодетандере осуществляется за счет движения газа в трубах и каналах переменного поперечного сечения. Для определения температуры, давления и степени пересыщения смеси в этих устройствах необходимо провести соответствующие газодинамические расчеты. Ниже изложен подход к проведению подобных расчетов, основы которых содержатся в [5]. Пусть в некотором сечении трубы заданы скорость С/,, давление р,, температура Г,, плотность газа р , и площадь поперечного сечения 5,. Задан также закон изменения площади поперечного сечения по длине трубы S(x). Рассмотрим произвольное сечение трубы Sj. Газодинамические параметры в этом сечении определяются из одномерных уравнений сохранения расхода, количества движения, энергии и состояния газа [5]. [c.381]

Жидкость поступает из трубок через отверстия в стенках, В малых аппаратах трубы и отверстия выполняются постоянных размеров. При больших диаметрах колонн рекомендуется брать трубы переменного сечения или же изменять размеры отверстия по длине труб. [c.172]

Трубы с переменным по длине сечением, получаемые соответствующей обработкой обыкновенных труб, обеспечивают турбу-лизацию потока и увеличение интенсивности теплообмена. Так же как в случае турбулизирующих вставок, в трубах с переменным сечением обеспечивается переход в турбулентную область при меньшем, чем в гладкой трубе, значении критерия Рейнольдса и соответствующее увеличение коэффициента теплопередачи. Последнее наблюдается в ламинарной и переходной областях,и мало заметно в области интенсивной турбулентности. [c.263]

В средней части аппарата расположены трубы переменного сечения, развальцованные в нижней трубной решетке 1. Верхняя часть труб (длина 850 мм) имеет диаметр 76/68,5, средняя (длина 1500 мм)—102/94,5 и нижняя (длина 990 мм)—57/49,5, К трубам приварены направляющие пластинки, обеспечивающие строго параллельное их расположение. [c.309]

Следует иметь в виду, что скорость смеси будет меняться по длине трубы вследствие расширения воздуха, и перед выходом из трубы она будет во много раз больше. Учитывая это обстоятельство, иногда применяют трубу переменного сечения, чем достигают увеличения к. п. д. (поскольку сопротивления при этом уменьшаются). [c.187]

В 74 было отмечено, что в трубчатых контактных аппаратах катализатором занята лишь часть сечения аппарата. В данной конструкции этот недостаток ослаблен тем, что трубы по длине имеют переменный диаметр. В части, заполненной катализатором, диаметр труб больше, чем на их концах. Как показано на рис. 84, нижний слой катализатора разбит на два раздельных слоя, благодаря чему возникает возможность охлаждения газа на пути из 3-го слоя в 4-й воздухом через стенки аппарата. [c.198]

В некоторых случаях для интенсификации потока внутри труб их выполняют с переменным по длине сечением двояковыпуклыми, гофрированными, волнистыми, с чередующимися пережимами сечения и т. д. Частое изменение скорости потока в таких трубах вызывает его турбулизацию и интенсифицирует теплоотдачу. По данным исследований в области ламинарного режима, интенсивность теплоотдачи в указанных трубах в зависимости от их конфигурации выше, чем в гладких, на 20—100 %. [c.8]

В трубах с переменным по длине сечением происходит частое изменение скорости потока, что вызывает его турбулизацию и интенсифицирует теплоотдачу. Одновременно возрастают потери напора. [c.26]

ТРУБЫ С ПЕРЕМЕННЫМ ПО ДЛИНЕ СЕЧЕНИЕМ [c.225]

В работах [35—37] Хг определяли непосредственно из уравнения (IV. 15) при. Я/ = О путем графического дифференцирования профиля температур, причем в [36] газ нагревали при постоянном тепловом потоке по длине трубы. При таком. методе расчета незначительные неточности в измерении температур могут привести к заметным ошибкам в величине кг. В работе [35] метод несколько видоизменен с целью определения не только среднего по сечению, но и локального значения Хг лок = = ф(г). Эта величина является функцией флуктуации порозности и скорости в зернистом слое, использование переменного по радиусу значения Хг потребовало бы учета профиля скоростей и -весьма затруднило бы математическое описание процессов в зернистом слое без сушественной пользы для их понимания и реальной оценки. [c.115]

При грузоподъемности до 25 т применяют мачты из одной трубы, усиленной продольными уголками жесткости. Мачты большей грузоподъемности изготовляют из нескольких труб, соединенных между собой продольными уголками и поперечными накладками. Трубчатые мачты могут иметь постоянный и переменный моменты инерции поперечного сечения по длине (сигарообразные, шпренгельные). Мачты с переменным моментом инерции — сигарообразные — при одинаковых габаритах и массе имеют большую грузоподъемность. На рис. 2.14 представлены трубчатые мачты двух видов. [c.48]

Возьмем трубу длиной I и диаметром й, произвольно расположенную в пространстве (рис. 1.100), и обозначим нивелирные высоты начального 1—1) и конечного 2—2) ее сечений соответственно через 2 и 22- Пусть в этой трубе движется жидкость с ускорением, которое в обш ем случае может быть переменным по времени и равным [c.153]

В охладителях, в которых рециркулирующий поток расширяется в дополнительной вихревой трубе, зафиксировано значение КПД, в 1,45 раз превышающее КПД простых конических вихревых труб. Этот результат не является предельным Как уже отмечено, поиск рациональных размеров элементов охладителей был проведен без полной, одновременной оптимизации всех параметров, т. е. рациональное значение одного параметра определяли при фиксированных значениях всех остальных. Совершенно очевидно, что площади проходных сечений сопл, длины основной и вспомогательной вихревых труб, ширина щели диффузора, диаметр и длина трубки дополнительного потока не являются независимыми переменными. Допущение их независимости было принято для многократного сокращения объема экспериментальных исследований. Поиск оптимального соотношения указанных выше геометрических параметров позволит уточнить резервы дальнейшего повышения КПД этих охладителей. [c.97]

Рассмотрим установившееся движение вязкой несжимаемой жидкости в длинной цилиндрической трубе. В условиях ламинарного режима жидкость поступает в трубу с равномерной скоростью, причем иа стенках образуется пограничный слой переменной толщины (см. стр. 110). Вследствие этого на протяжении так называемого начального участка трубы профиль скорости меняется от сечения к сечению. На некотором расстоянии от входа толщина пограничного слоя становится равной радиусу трубы и в дальнейшем профиль скорости уже не меняется. [c.58]

Суммарные местные потери 2 слагаются из потерь а) во входном отверстии б) в местах изменения площади поперечного сечения трубы сифона в) на закруглениях г) от зарядного носка в) от трения по длине. Коэффициент сопротивления входного отверстия приблизительно равен вх=0,1-н0,2. Потери на сужение, на закруглениях, на расширение можно определить согласно гл, 4. Сопротивление от зарядного носка при его устройстве на прямом участке сифона можно принять равным сопротивлению при сужении Сноо= суш. Коэффициент сопротивления по длине определяется по формулам 4-3, причем при переменном сечении сифона он разбивается на участки и расчет производится для каждого участка по средним значениям гидравлического радиуса и коэффициента С. [c.165]

В качестве примера опишем гидротехнический узел машинного водоподъема одной оросительной насосной станции (рис. 148), в которой установлено пять вертикальных осевых насосов типа ОПВ. Подача насосной станции при форсированном расходе 17,5 м с, таким образом, каждый насос имеет подачу 3,5 м с и напор от 9 до 11 м. Как видно из рисунка, здание насосной станции блочного типа. Подводящая труба имеет криволинейную ось и переменное сечение при входе прямоугольное и у входного патрубка насоса круглое. Более подробно здание насосной станции изображено на поперечном и продольном разрезах (рис. 149, а, в) и в плане (рис. 149,6). Из рисунка 148 можно видеть, что аванкамера насосной станции в плане имеет форму трапеции с основаниями 2,5 и 22,5 м и длиной 35 м на расстоянии 5,85 от входных бычков аванкамера имеет уклон 0,2 к входным отверстиям. Бычки сопрягаются с открылками — железобетонными контрфорсными стенками, расположенными под углом 45° к оси аванкамеры. Насосы заглублены под уровень воды на 2,9 м при самом низком горизонте воды в подводящем канале у здания насосной станции. [c.170]

МПа (11 ат) в трубке диаметром 4 мм и длиной 600 мм развивается взрыв, то уже на расстоянии 400 мм он переходит в детонацию. При переходе ацетилена из трубки диаметром 4 мм в трубку диаметром 16 мм детонационная волна разрушалась, что обусловлено внезапным расширением сечения, и происходил обычный взрыв. Однако скорость распространения пламени в этих опытах по сравнению со скоростью в опытах с воспламенением в трубе диаметром 16 мм была значительно больше. Скорость распространения пламени после перехода детонации во взрыв не снижалась до величины, соответствующей исходному давлению в этой трубке, а через некоторое время вновь повышалась (очевидно, это связано с турбулентностью потока) до величины, при которой взрыв вновь переходил в детонацию. Такое же явление наблюдалось в опытах с измерительной камерой, соединенной узким переходом (трубкой диаметром 4 мм) с трубкой диаметром 16 мм. В последнем случае уже нри давлении 0,7 МПа (7 ат) на расстояние 800 мм от места инициирования распада скорость распространения пламени в 10—20 раз превышала скорость в соответствующих опытах (см. табл. 9.3), но без измерительной камеры на расстоянии 1200 мм скорость распространения пламени соответствовала детонации. При начальном давлении 1,1 МПа И ат) преддетонационное расстояние уменьшалось до 800 мм. Таким образом, если в ацетиленопроводах высокого давления имеются участки с переменным диаметром, то скорость распро- [c.139]

Камера спекания состоит из нагревательных блоков, максимальная температура которых 400 °С. Давление, возникающее в результате расширения порошка (примерно на 25%) при нагревании и особенно при плавлении полимера, способствует сплавлению частиц в монолитный блок. Величина давления определяется соотношением поверхности трения к сечению экструдера. При изготовлении труб давление экструзии наиболее высокое, что может приводить к расслоению экструдата по плоскости разделения дозировочных порций. Давление может быть изменено как за счет длины камеры спекания, так и за счет применения дорна с переменным сечением. Отношение длины к диаметру камеры спекания при изготовлении труб 40, а стержней — 80. Давление экструзии может быть снижено также использованием подвижного дорна. При производстве стержней давление экструзии может быть недостаточным для полного спекания экструдата. В этих случаях используется специальное приспособление, устанавливаемое после камеры спекания. Оно представляет собой втулку с внутренним диаметром меньше диаметра цилиндра камеры спекания. Скорость экструзии зависит от толщины или диаметра экструдата и обычно составляет 1—20 м/ч. При изготовлении тонких стержней используется многоканальная оснастка. [c.190]

Участок гидродинамической стабилизации следует за разгонным участком, в пределах которого скорость частиц возрастает от практически нулевого значения в точке ввода материала до постоянного значения, меньшего скорости газа на величину скорости витания. В начальном сечении, где скорость частиц равна нулю, относительная скорость газа достаточно велика (обычно в трубах-сушилках рабочие скорости сушильного агента равны ш = 15-4-30 м/с), что приводит к большой силе гидродинамического сопротивления, действующей на частицу со стороны потока газа. Под действием этой силы мелкие частицы с малой массой быстро ускоряются и на высоте порядка 0,1 м могут уже приобрести стационарное значение скорости. Иначе складывается ситуация для крупных частиц, масса которых велика. Гидродинамические расчеты показывают, что для таких частиц (диаметром до 3—7 мм) сила сопротивления не настолько превышает силу тяжести, как для мелких частиц, поэтому длина разгонного участка может достигать 10 м и более. Таким образом, значительная часть общей высоты трубы-сушилки для частиц крупной фракции может представлять собой разгонный участок, на котором скорость -самих частиц и скорость скольжения (ю — и) переменны и уменьшаются по мере подъема частиц. [c.116]

Загрузочное устройство подбирается с учетом свойств обрабатываемого продукта. Применяются в основном два вида загрузочного устройства с регулируемым и нерегулируемым проходным сечением. Последнее часто представляет собой трубу с расположенным по ее длине щелевым отверстием постоянного или переменного сечения. Иногда нерегулируемое загрузочное устройство выполняется в виде совка. Более совершенной является конструкция загрузочного устройства с регулируемой щелью, например, с поворотной шиберной заслонкой. [c.149]

Система нагрева нити с помощью стальной шины устроена следующим образом. Вдоль машины по обеим ее сторонам прокладывается стальная шина сечением 60—100 мм , к которой наглухо привернуты цилиндрические стальные ролики с хромированными втулками. Шина проложена в коробе, изолированном шлаковатой и асбоцементными прокладками. К концам шины подводится переменный ток напряжением 10—15 в. Тепло, выделяемое в стальной шине, нагревает ее и ролики до заданной температуры. По роликам, нагреваясь и вытягиваясь, скользит капроновая нить. Температура на роликах поддерживается автоматически с помощью электронного потенциометра ЭПП-09М и сопротивления, включенного в цепь обмотки управления магнитного усилителя, регулирующего напряжение на первичной обмотке трансформатора, питающего шину. Температуру шины контролируют и регулируют с помощью плоскостной термопары, представляющей собой обычную медную шайбу с впаянными в нее компенсационными проводами. Создание такой системы позволило уменьшить потребляемую мощность путем исключения из схемы двух электроприводов с насосами, перекачивающими силиконовое масло по трубам, и уменьшить обогреваемые поверхности. Однако и эта система имеет недостатки значительный расход электроэнергии, большая инерционность при разогреве, различные температуры по длине шины, что обусловливает значительную неравномерность нагрева каждой стороны нити. [c.146]

Сопротивление боровов и трубы. Дымовые борова идут по сторонам батареи, соединяются в конце и подходят к дымовой трубе. Длина борова с машинной стороны 87,4 м, с коксовой (учитывая соединительный участок) 100,0. к. Сечение борова переменно и составляет в начале батареи 5 2,2 1И , в конце 5 = 6,0 л. Для уточненного расчета сопротивлений боров разбивается на участки, после чего для каждого участка подсчитывается падение температуры, скорость, приведенный диаметр и сопротивление. [c.253]

Обратное течение потока в трубе наблюдается лишь в некоторых случаях, в верхней части изогнутого сечения трубы. При лабораторных исследованиях трубы подбором надлежащих сечений уничтожаются отжимы и обратные течения потока. Так как насосы и подводящие трубы работают при различных режимах, то в процессе лабораторных исследований при нормальных режимах следует проверять работу трубы также для других режимов работы насосной установки. Особенно это относится к осушительным насосным станциям, в которых напоры переменные (в некоторых случаях они доходят до 0,54-1 м), величина потерь и условия подвода воды могут изменить режим работы насосной установки. Размеры блока определяются длиной подводящей трубы, габаритами насоса, коммуникацией напорных трубопроводов и арматурой в насосном помещении [4], а также необходимыми условиями обслуживания агрегатов. При проектировании и строительстве следует предусматривать закладку гнезд для контрольно-измерительных приборов, позволяющих при эксплуатации проводить комплекс гидравликоэнергетических, кавитационных и других исследований. [c.321]

Трубы с искусственной шероховатостью и внутренним оребрением Трубы с насадкой и переменным по длине сечением Интенсификация теплопередачи методом псевдоожижения Использование ультразвука для интенсификацнв теплоотдачи [c.161]

Показатели а, Ь,. . . I, к следуют из математических рассуждений. Число безразмерных дробен меньше числа первоначальных параметров, что уже несколько упрощает задачу. Кроме того, дроби являются мерой физического подобия (Кирпичев [9], Коиаков [И]). Это означает, что две системы, в которых происходят одинаковые явления (это обусловливает та же самая функция Ф), будут физически подобными, если значения безразмерных дробей (Л ь Л , Л з. . . ) для двух систем численно одинаковы. При этом параметры [Х], Хч. . . ) могут быть совершенно разными. Практическая польза метода состоит в том, что, зная повед,ение системы в малом масштабе (лабораторном), удается предвидеть поведение подобных физических систем в больнюм масштабе (производственном). Применительно к сопротивлению потоку жидкости, падение давления (—АР, равное сопротивлению) в горизонтальной трубе с постоянным поперечным сечением может быть представлено аналогично формуле (1-73) как функция нескольких переменных, а именно диаметра трубы О, длины трубы I, средней линейной скорости и, плотности жидкости р и ее вязкости [c.31]

Во время протекания мазута через частично открытое выходное отверстие 4 мазут дросселируется и действует сверху на поршень 5 с пониженным давлением, которое совместно с весом поршня и тарировочных грузов 10 уравновешивает повышенное давление мазута на поршень 5 снизу. Изменение расхода вызовет соответствующее изменение перепада давления и, следовательно, определит соответствующую степень открытия выходного отверстия, так как при установившемся потоке силы, действующие на поршень, уравновешиваются. Прибор действует как диафрагма переменного сечения, обеспечивающая постоянный перепад давлений. Поскольку вертикальное положение поршня и сердечника пропорциональны расходу мазута, это положение можно отсчитывать на вторичном приборе, имеющем соответствующую шкалу расхода мазута. Вторичные приборы могут быть показывающими или самопишущими. Максимальный предел измерения выпускаемых расходомеров равен 5000 кг/час. Точность измерения 2,5%. Прибор устанавливают горизонтально на прямом участке трубы диаметром 2 дюйма и длиной не менее 500 мм до и 400 мм после прибора. Значительная погрешность измерения (примерно 2,5% цредела измерения в 500 кг/час) делает невозможным применение этих расходомеров в малых печах с небольшим расходом мазута. [c.239]

В сечении турбулентного потока w и I — переменные величины. На рис. 17 показан характер распределения этих величин ио сечению турбу-лептного потока в трубе. По оси ординат отлон ены отношения пульса-циопных скоростей к средней скорости потока Юпот- Эти отношения характеризуют степень турбулентности потока и называются критериями турбулентности. График показывает, что вблизи стеиок пульсационная скорость стремится к нулю. Максимальное значеш е пульсационная скорость приобретает на расстоянии примерно 0,2 радиуса от стенок трубы. Длина пути смешения имеет параболический характер распределения по сечению трубы. Вблизи стенок она стремится к нулю, а максимальное значение приобретает на оси трубы. [c.59]

Для прямой трубы требуется длнна, равная 20—40 диаметрам (а по некоторым исследованиям еще большая), для формирования установившегося профиля скоростей. Однако каналы центробежного насоса не имеют такой длины. Большая часть этих каналов характеризуется переменными сечениями, чаще все) о увеличивающимися некоторые из них иеподвижны, а другие находятся во вращательном движении. [c.10]

Решение этой задачи методом разделения переменных и разложения в ряд по собственным функциям, удовлетворяющим уравнению Штурма — Лиувил-ля, дано в работе [44]. Рассмотрены четыре случая внутренние источники тепла отсутствуют они постоянны по сечению и длине трубы являются функцией радиуса трубы изменяются по радиусу и длине трубы. Диссипацией энергии пренебрегали. [c.80]

Равномерное распределение скоростей истечения газовоздушиой смесн можно получить также путем применения горелки (канала) переменного сечения (при равномерном распределении отверстий одинакового диаметра) нли путем выполнения отверстий переменного диаметра в канале постоянного сечения. Конструктивное выполнение и трудоемкость изготовления таких горелок выше, чем горелок из труб постоянного сечения с равномерно распределенными по длине отверстиями равного диаметра. [c.85]

Питающие трубы выполняют обычно переменного сечения с ярко выраженной ступенчатой жесткостью участков Eli и EI2 и соответствующей массой единицы длины р1т и ргт (см. рис, 21). Для расчета лучше воспользрва.ться вариационными методами, Первоначально рассмотрим трубу постоянного сечения. Для нее из краевых условий F"(0)—F "(0)=F(l)=F (l)=0 найдем четыре постоянные интегрирования в решении (123) и прогиб по формуле (122) [c.79]

Предположим, например, что тело имеет форму трубы (рис. 2-6). Площадь сечения Р не является постоян-к наружному периметру. Таким обра-через постепенно увеличивающуюся площадь Р = 2%г1 (г — переменный радиус, I — длина трубы). При этом (1 = йг — величина отрицательная, так как по направлению к внешнему периметру температура понижается). Тогда [c.56]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология