Системы демпфирования

Система демпфирования колебаний ротора может включать масляный демпфер в его нижней части и пассивный магнитный демпфер или активную электромагнитную систему в верхней части ротора [16, 17]. Вопросы оптимального демпфирования всегда сопряжены со спектром наиболее активных резонансов демпфируемой системы. Очевидно, что узлы подвески и демпфирования роторов надкритических и подкритических центрифуг сильно различаются. Некоторые варианты этих решений изложены в целом ряде патентов, которых по различным узлам конструкции газовых центрифуг имеется более ста. [c.183]

Для вибрационной защиты используют различные методы. Динамическое виброгашение позволяет снизить вибрацию присоединением к защищаемому объекту специальной системы, реакции которой уменьшают размах вибрации объекта. Демпфирование вибрации позволяет уменьшить вибрации рассеянием механической энергии с этой целью применяют специальные демпферы. [c.93]

Флюктуации бывают как внутреннего, так и внешнего происхождения. В макроскопической системе с большим числом степеней свободы всегда существуют спонтанные флюктуации. Условие затухании флюктуаций становится условием устойчивости данного процесса. Проблема реакции системы на спонтанные флюктуации тесно связана с известным принципом Ле Шателье—Брауна (или принципом "демпфирования"). флюктуации различаются и по их масштабу. [c.173]

Эта величина мало отличается от частоты незатухающих колебаний той же системы, но лишенной демпфирования. [c.106]

Демпфирующие устройства, вводимые иногда в систему, значительно уменьшают амплитуды колебаний вала при увеличении частоты его вращения. Основная задача заключается не столько в ограничении амплитуд колебаний, сколько в изоляции несбалансированных сил корпуса. Демпфирование может увеличить степень передачи возбуждающей силы от вала корпусу, и оно целесообразно при прохождении системы через резонанс. [c.417]

Вибрации труб при поперечном обтекании. Вибрация труб не всегда сопутствует шуму, возникающему от поперечного обтекания трубных рядов [29— 311. Наоборот, вибрация труб может не возбуждать особенно сильного шума, если движение стенок системы вызывает интенсивное демпфирование. Обычно вязкие реальные жидкости эффективно способствуют демпфированию колебания труб, тогда как вязкость газов слишком мала даже для едва заметного [c.152]

Обычно свободные колебания в результате демпфирования сравни-гельно быстро затухают. Колебания этого типа имеют большое значение, так как характеризуют динамическое свойство колебательной системы через частоты, формы, коэффициент демпфирования. Наличие информации такого рода о механической системе позволяет предсказывать ее поведение. Например, располагая достаточной информацией относительно распределения масс и жесткостей системы, можно рассчитать собственные частоты этой системы. Наибольшее влияние на погрешности обработки оказывают низкие частоты колебаний в технологической системе. Следует подчеркнуть, что при изменении состояния механической системы будет изменяться и процесс накопления энергии. Например, если увеличить температуру системы, то изменяются собственные частоты и форма колебаний. [c.55]

Динамические характеристики механической системы (собственные частоты, форма колебаний, коэффициент демпфирования) определяют способность системы так регулировать отбор энергии от источника, чтобы в системе возникли автоколебания. Нередко автоколебания сложны и непонятны, трудно поддаются объяснению в результате отсутствия периодического возмущения. Каждое явление автоколебаний связано с тем или иным физическим процессом, природа которого не лежит на поверхности. [c.56]

Кривая, к которой приближаются ветви амплитудно-частотной характеристики при стремлении к нулю вынуждающей силы в нелинейной системе без демпфирования. [c.9]

На рис. 3.5 показаны соответственно зависимости низших пяти частот и соответствующих им коэффициентов демпфирования системы от величины Ег нри следующих значениях параметров задачи [c.150]

Отдельные узлы и детали возбудителя конструктивно не отличаются от аналогичных узлов и деталей близких по размерам тихоходных ге-нераторов постоянного тока общепромышленного назначения. Отличие возбудителей от обычных генераторов постоянного тока определяется в основном требованиями форсировки возбуждения и быстродействия системы возбуждения. Магнитные индукции в различных участках магнитопровода в номинальном режиме должны быть выбраны с таким расчетом, чтобы при двух-трехкратной форсировке напряжения возбуждения ток возбуждения возбудителя не слишком бы возрастал из-за насыщения его магнитопровода. Напряжение между смежными коллекторными пластинами при форсировке не должно превышать 20 Ч-25 В. Эти требования приводят к увеличению главных размеров возбудителя по сравнению с машиной постоянного тока общепромышленного назначения такой же мощности и частоты вращения. Требование быстродействия системы возбуждения в ряде конструкций приводит к необходимости выполнения всего сердечника статора возбудителя, как полюсов, так и ярма (спинки), шихтованным из отдельных тонких листов, изолированных друг от друга. При этом удается обеспечить достаточно высокую скорость нарастания магнитного потока и напряжения возбудителя, благодаря незначительному демпфированию потока при его резком изменении вихревыми токами магнитопровода. [c.73]

Наибольшее отклонение характеристика (2.123) от своих асимптот имеет в окрестности (Од. Значение этого отклонения зависит от коэффициента относительного демпфирования. Если О < < 1,0, то на характеристике (2.123) наблюдается резонансный пик. Точное значение резонансной частоты Шр, при котором амплитудная частотная характеристика системы второго порядка достигает максиму]у1а, можно определить из условия минимума знаменателя формулы (2.121) [c.61]

Таким образом, для системы второго порядка, у которой коэффициент относительного демпфирования лежит в пределах О < < 1, известны три характерные частоты частота свободных колебаний Ис при переходном процессе (см. 2.78), собственная частота о> совпадающая с сопрягающей частотой, и резонансная частота сор. При = О все три частоты равны со , а амплитудная характеристика системы в этом случае имеет разрыв (штриховая линия на рис. 2.16, а). При 1,0 резонансный пик отсутствует, и ЛАХ приближается к своим асимптотам снизу (рис. 2.16, а). [c.61]

Система второго порядка при значениях I < ъ окрестности частоты со = сор согласно формуле (2.121) имеет возрастающее значение Л (со), что вызывает увеличение спектральной плотности выходного сигнала вблизи этой частоты, т. е. система второго порядка при слабом демпфировании может усиливать шум, поступающий на ее вход. [c.68]

Очевидно, что в зависимости от интенсивности демпфирования колебаний данная система может рассматриваться как колебательное или апериодическое звено второго порядка. Демпфирование системы изменяется прн изменении размеров дросселя в поршне и вязкости жидкости. [c.90]

Условия устойчивости гидропривода, как было выяснено в предыдущих параграфах, зависят от требований, предъявляемых к его быстродействию, степени демпфирования, создаваемого силами трения, а также от допустимого расхода жидкости из системы питания при равновесном состоянии гидропривода, т. е. от герметичности распределителя. Если необходимо получить высокую добротность Ьг гидропривода при наличии большой приведенной к штоку массы т и малых значениях коэффициента относительного демпфирования ц, то для обеспечения устойчивости гидропривода приха с[ится применять корректирующие устройства. Известны следующие методы корректирования гидроприводов с дроссельным регулированием. [c.346]

Передаточная функция (14.56) содержит в знаменателе полином четвертой степени по 5, что указывает на возможность существования двух резонансных частот, как в механической системе с двумя степенями свободы. При слабом демпфировании резонансные частоты близки к собственным частотам недемпфированного гидропривода, которые можно найти, полагая [c.430]

На рис. 15.1 показана схема системы, в напорной линии которой давление поддерживается клапаном 1 с пружиной 2. При перемещении клапана рабочая среда протекает через дроссельное отверстие 3, в результате чего обеспечивается демпфирование клапана. Такого типа система может быть гидравлической и пневматической. [c.440]

Проблема реакции системы на спонтанные флуктуации тесно связана с известным принципом Ле Шателье — Брауна в классической термодинамике (или принципом демпфирования ). Этот принцип гласит [143] [c.10]

Приведенная на рис. 32 диаграмма полностью подтверждает полученные в настоящем параграфе результаты. Кроме того, из нее видно, что нри таком сравнительно медленном течении колебательная система возбуждается за счет теплоподвода и потока внутренней энергии, а взаимодействие системы с потоком кинетической энергии ведет к сильному демпфированию колебаний. [c.168]

Ранее (стр. 24 — 29) упоминалось, что в спектрофотометрах с оптическим нулем (наиболее распространенном типе приборов, по данным настоящей книги) перо самописца приводится в движение электромеханической следящей системой. Она состоит из замкнутого контура, включающего гребенку или оптический ослабитель в канале сравнения, термоэлемент или другой приемник, усилитель и сервомотор (мотор отработки), который вводит или выводит оптический ослабитель из пучка сравнения. Регулировка усиления цепи этой следящей системы оказывает определяющее влияние на работу спектрофотометра. Если усиление слишком мало, то система будет реагировать медленно и неполно, если слишком велико, то сервомотор ослабителя (и перо) будет давать очень сильные выбросы или даже переходить в режим автоколебаний. Демпфирование (успокоение) следящей системы можно регулировать временем отклика, поэтому время отклика и усиление должны быть подобраны таким образом, чтобы получить наилучший отклик следящий системы. В свою очередь с временем отклика должна согласовываться скорость сканирования. При сканировании с большей скоростью, чем может реагировать перо, ничего не приобретается, а теряется многое. [c.51]

Здесь Р — амплитуда, а — соответствующая скорость изменения амплитуды колебаний, которая реализовалась бы, если бы процесс i протекал изолированно от других процессов. Члены с положительными 8/ являются источниками усиления, а члены с отрицательными 8г — источниками потерь акустической энергии. При 8>1 колебания нарастают и система неустойчива. Для удобства можно принять, что индекс i относится к одному из семи процессов, перечисленных выше. Относительный вклад различных факторов сильно зависит от моды колебаний, размера двигателя, типа ТРТ и т. д. Тем не менее наиболее важными факторами являются динамическая реакция (основной показатель неустойчивого горения) и демпфирование вследствие рассогласования фаз в потоке (часто — основной источник акустических потерь). [c.118]

ПОСТОЯНСТВОМ усиления и малым дрейфом нуля. На выходе усилителя включен миллиамперметр (на 10 ма) и катушка соленоида, восста-навливаюш,его балансировку при взаимодействии с магнитом. Демпфирование системы осуществляется отрицательной обратной связью по производной, осуществляемой цепочкой Вч,С . При такой системе демпфирования весы становятся нечувствительными к вибрации стола и к резкому изменению веса (падение навески с высоты [c.478]

Более универсальные, но малоэффективные системы демпфирования можно создать соответствующим взаимным расположением магнита,, связанного с подвижными деталями весов и катушкой электромагнита, уравновешивающего эти весы (Дрига [11] и Эдвардс и Белдуин [12]). [c.76]

Наиболее совершенными являются системы демпфирования, сочетающиеся с магнитными системами уравновешивания весов, действующих по нулевому методу взвешивания (Мауер [16, 17], Эйро [18, 19] и др.). Принцип действия этих демпферов основан на том, что уравновешивающая сила при помощи соответствующих электрических схем изменяется пропорционально величине отклонения и скорости движения демпфируемых деталей весов. Более подробно некоторые такие демпферные системы рассмотрены выше в разделе магнитных систем уравновешивания. [c.77]

Если читатель не специалист по приборостроению, задача может показаться не вполне понятной. Но суть дела проста. В магнитном поле расположена легкая рамка, от малейшего сотрясения она колеблется — с этим надо бороться. Соль задачи — во множестве ограничений нельзя усложнять прибор, нельзя утяжелять рамку, нельзя применять жидкостное и магнитоиндукционное демпфирование... Дана невепольная система есть вещество (рамка) и магнитное поле, не взаимодействующие между собой. Ответ очевиден. Надо привязать к рамке второе вещество, которое будет взаимодействовать с магнитным полем. Такое вещество — движущиеся заряды. На боковые поверхности рамки наносят электрет при колебаниях, т. е. при движении рамки в магнитном поле, позникает сила Лоренца, пропорциональная скорости перемещения зарядов и гасящая колебания (а. с. 481844). [c.114]

Наличие в системе подачи топлива полостей неза-полняе.мых топливом нежелательно. Воздух в этих полостях, растворяясь в топливе при повышении давления, может удерживаться фильтром, отчего сопротивление его будет возрастать. Если такие полости устраивать с целью демпфирования колебаний давления, они могут выполнять свою роль только как жидкостные демпферы, а не воздушные. [c.40]

Рассмотрев различные режимы работы ПМИМ при различных типах воздействий вынуждающей силы, можно выявить параметры, которые, будучи связанными с конструктивными характеристиками ПМИМ, отражали бы его динамические свойства. Такими параметрами могут быть постоянная времени определяющая демпфирование собственных колебаний звена постоянная времени Гз, определяющая раскачивание собственных колебаний устройства отношение которое является комплексным показателем, отражающим колебательность исследуемой системы время регулирования /р, т. е. время в течение которого выходной параметр ПМИМ достигает установившегося значения после единичного скачкообразного возмущения, поданного на его вход частота собственных колебаний ПМИМ со,]. [c.276]

Зависимость р от отношения и/со при различных коэффициентах (рис. 80, а) показывают, что демпфирование значительно снижает aмпJштyды в области, близкой к резонансу, и мало влияет на амплитуду, когда частота вынуждающей силы отличается от частоты собственных колебаний системы. [c.112]

Одним из существенных факторов, порождающих вибрации, является неустойчивость равновесия деталей, обусловленная неопределенностью их базирования в ма1Ш1не. Это объясняется тем, что часто конструктивные решения машины обусловливают возможность деталей изменять свое относительное положение по мере изменения силового поля, образованного многочисленными силами, действующими на технологические системы. Например, по мере изменения направления тех или иных сил технологической системы может наблюдаться раскрытие стыков между детгшями. Таким образом, деталь до приложения силы, лишенная шести степеней свободы, получая одну или несколько степеней свободы, приобретает консольно расположенную массу, которой достаточно малейшего толчка, чтобы возбудить ее колебания. Однако движения этих деталей ограш-чены, как правило, в обоих направлениях смежными с ними деталями. Входя в контакт с этими деталями, колеблющаяся деталь передает им колебания, а последние, вследствие наличия собственных масс, жесткостей и коэффициентов демпфирования у этих деталей, приобретают иной характер. Одновременно смежные детали оказывают влияние на колебания первой детали, ограничивая амплитуды и изменяя частоту ее колебаний. [c.57]

Уравнения (73) - (74) определяют собственные частоты 05о системы, форму колебаний вала из(2). Демпфирование колебаний в системе ротор - подпшпники будем характеризовать коэффициентом рассеяния [c.69]

Изменение толщины кожуха выявляет слабую зависимость коэффициентов демпфирования от данного параметра, с увеличением толщины кожуха до определенного значения определяющие коэффициенты демпфирования возрастают, а затем изменяются незначительно, уменьшаясь с дальнейшим утолщением кожуха. Этот факт свидетельствует о том, что на демпфирующие характеристики структурно-неоднородной системы основное влияние оказывает не количество вязкоупругого материала, а наличие в системе близких собственных частот. Чтобы добиться максимального демпфирования колебаний, необходимо такпм образом подобрать нсесткость кожуха, чтобы его основные частоты были близки тем собственным частотам стержня 7, которые требуется задемпфировать. Скорость затухания свободных колебаний можно увеличить за счет выбора стеклопластиков с оптимальным значением модуля Ег, который зависит, в частности, от схемы армирования, вида нанолнителя, степени наполнения, материала стеклопластикового кожуха, а также путем выбора оптимального кожуха. [c.151]

Причины нестабильности размеров могут быть различными. Основная причина появления отклонений типа а заключается в непрерывных флуктуациях температуры, давления и состава (при экструзии композиций) расплава. Отклонения в размерах типа б обычно связаны с дефектами конструкции головки. В разд. 7.13 отмечалось, что способность системы к демпфированию поступающих на вход композиционных неоднородностей определяется видом функции распределения времен пребывания (РВП). Трудно ожидать, что узкие функции РВП, типичные для существующего в головках, потока под давлением будут существенно уменьшать концентрационную или температурную неоднородность за счет смешения. Следовательно, на входе в головку необходимо обеспечить достаточно высокую стабильность температуры и давления, которая определяется конструкцией установленного перед головкой пластицирующего и транспортирующего расплав оборудования. Неправильно организованная транспортировка твердых частиц полимера, разрушение пробки, неполное плавление, малоэффективное смешение или его отсутствие вследствие чрезмерной глубины канала в зоне гомогенизации, отсутствие смесительных или фильтрующих устройств может привести к значительным колебаниям температуры и давления поступающего к головке расплава. Примеры допустимых и недопустимых колебаний температуры и давления расплава ПЭНП на входе в головку приведены на рис. 13.3. [c.462]

Пример. Выясним, какими должны быть ЛАХ и ЛФХ разомкнутого контура рассмотренной в приме)5ах в параграфах 4.2 и 4.3 системы, чтобы она была устойчива. ЛАХ и ЛФХ разомкнутого контура получим, сложив ЛАХ и ЛФХ интегрирующего и колебательного звеньев. Предположим сначала, что Тз < <.Тх и К = I. Тогда ЛАХ и ЛФХ разомкнутого контура будут такими, как на рис. 4.8, а. Эти характеристики показывают, что замкнутая система устойчива, так как имеются запасы пофазефзац и по амплитуде зап- Однако при уменьшении коэффициента относительного демпфирования 2 система может стать неустойчивой. Устойчивость системы может также нарушиться при увеличении коэффициента усиления К- Если Т > то при К > I система неустойчива (рис. 4.8, б). Приведенные выиоды об устойчивости системы полностью согласуются с результатами анализа системы, приведенного в примерах (см. параграфы 4.2 и 4.3). [c.121]

Пусть колебательная система имеет те же параметры, что были использованы в численном примере 23. Единственное отличие будет заключаться в том, что потерями на излучение акустической энергии во внешнюю среду пренебрегать не будем. На рис. 33 приведены величины (О и V, полученные для разных гармоник без учета потерь на излучение. Если учесть эти потери, то V и со для первой гармоники вряд ли изменятся сколько-нибудь заметным образом. Вторая и третья гармоники и без учета потерь на излучение задемпфированы достаточно сильно (V 0), учет потерь на излучение лишь усилит это демпфирование. Что касается четвертой гармоники, то без учета потерь на излучение она, как и первая гармоника, почти нейтральна. Однако учет потерь резко изменит это положение, так как частота этой гармоники в 4,5 раза превосходит частоту основного тона, а потери на излучение возрастут, следовательно, в 20 раз. Это соображение позволяет считать все гармоники выше третьей задемп-фированными значительно сильнее первой. Будем поэтому в последующих расчетах учитывать лишь три первые гармоники. [c.265]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология