Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Крекинг термический газовые продукты

    Высокая температура крекинга паро-газовых продуктов над полукоксом (550°) и выход бензина при этом, равный получаемому в тоннельных печах, дали основание предположить, что в этом случае был процесс термического, а не каталитического крекинга. Это предположение подтвердил опыт крекинга паро-газовых продуктов над поверхностью кирпичного боя, которым была заполнена нижняя часть печи, ранее заполняемая полукоксом. Все условия опыта были аналогичны опыту с полукоксом (табл. 24). [c.66]


    Теория инициирования, завоевавшая наивысшую популярность, основывается на том, что образовавшиеся при термическом крекинге в газовой фазе олефины затем адсорбируются на кислотных центрах Бренстеда. Проверка этой теории осуществлена с помощью двух экспериментов [78]. В первом из них парафин сразу подавали на катализатор крекинга, а во втором — предварительно пропускали через гидрирующий катализатор и полученные продукты направляли на катализатор крекинга. Скорость реакции во втором случае оказалась меньше, чем в первом. По мнению авторов, это доказывает, что первичные карбениевые ионы на катализаторе крекинга возникают благодаря образующимся термическим путем олефинам, которые превращаются в насыщенные соединения на гидрирующем катализаторе во втором эксперименте. [c.89]

    Совершенно иной вид кривых получается при термическом разложении нетермостойких бурых углей № 1 и № 2. У них с увеличением скорости нагрева выход полукокса уменьшается и особенно значительно вначале для бурого угля № 2. В этом интервале (при увеличении скорости нагрева с 2,5 до 10° в 1 мин.) выход смолы несколько возрастает, однако дальнейшее повышение скорости нагрева с 10 до 40° в 1 мин. не изменяет выхода продуктов разложения. У бурого угля № 1 дальнейшее повышение скорости нагрева уменьшает выход смолы и увеличивает выход газа и пирогенной воды. Однако из того же угля при скорости нагрева 40° в 1 мин. выход смолы может быть значительно увеличен или вводом в алюминиевую реторту теплоносителя для ускорения вывода паро-газовых продуктов или кратковременной задержкой нагрева реторты при температуре, предшествующей крекингу образующихся паров смолы (табл. 9). [c.53]

    При высоких давлениях роль реакций конденсации в газовой фазе приближается к роли их в жидкости. Повышение давления интенсифицирует образование при газофазных реакциях тяжелых продуктов конденсации, способных переходить в жидкую фазу и в ходе дальнейшего крекинга образующих асфальтены и затем кокс. С другой стороны, давление сильно влияет на состав жидкой и газовой фаз. Повышение давления обогащает жидкую фазу легкими продуктами, что понижает растворимость в ней асфальтенов. Одновременно при повышении давления выше критического для углеводородов, находящихся в газовой фазе (составляющего для парафиновых, циклопарафиновых, олефиновых и ароматических углеводородов С1 — Си от 20 до 50 кгс/см ), в ней растворяются тяжелые углеводороды и в тем большей степени, чем выше давление. Поэтому в зависимости от температуры и состава находящихся в реакционной зоне продуктов повышение давления может и облегчать, и утяжелять состав жидкой фазы и соответственно понижать или повышать растворимость в ней асфальтенов. Обычно давление в термических процессах не превышает 5 МПа (50 кгс/см ), эффект растворения жидких продуктов в газе в этом случае несуществен. Повышение давления облегчает состав жидкой фазы, в результате растворимость асфальтенов в ней ухудшается. [c.124]


    КИНГОМ заключается не только в повышении скорости процесса, но и в изменении направления процесса, проявлении высокой степени избирательности его. Его основное назначение — получение высококачественного базового бензина с октановым числом до 85. Каталитический крекинг дает керосино-газойлевые фракции — топливо для дизелей и газовых турбин газ, богатый углеводородами Сд—С4. При нем выход кокса больше, чем при термическом. Однако периодическая регенерация катализатора особенно во взвешенном слое позволяет поддерживать содержание кокса в пределах, обеспечивающих достаточно высокий выход продуктов. Каталитический крекинг, несомненно, более гибкий и технологичный процесс по сравнению с термическим. [c.227]

    Результаты изучения зависимости состава продуктов термического крекинга пропана от температуры, давления и глубины разложения методом газовой хроматографии [164] даны в табл. 18. При малых давлениях (20 мм рт. ст. и небольшой глубине разложения (10%) распад пропана 590°) происходит с равными выходами парных продуктов и [c.91]

    При рассмотрении основных факторов термического крекинга следует учитывать, что сырье и продукты термодеструкции могут находиться в реакционной зоне в газовой или жидкой (чаще в смешанной, жидко-паровой) фазе. Для легкого дистиллятного сырья температура процесса всегда выше температуры полного испарения сырья. Если применяют высокое давление, температура полного испарения сырья повышается. Однако и в этом случае сырье обычно находится в газовой фазе, так как температура в зоне реакции выше критической температуры сырья. Иное положение создается при крекинге тяжелого остаточного сырья. В этом случае, как правило, сырье и продукты находятся в смешанном состоянии (жидкость и пары) чем выше температура и чем ниже давление, тем больше доля газовой фазы. Фазовое состояние продуктов крекинга зависит и от глубины превращения сырья, так как при значительном выходе продуктов разложения высокое парциальное давление их паров обеспечит переход в газовую фазу и более высококипящих продуктов уплотнения. [c.69]

    Влияние высокого давления на реакции гидрирования подтверждается тем, что в продуктах парофазного крекинга содержится много непредельных углеводородов в газе, получаемом при этом процессе, содержится 40—50% непредельных углеводородов, в то время как в газе термического крекинга под давлением их всего 15—20%. Соответственно, в бензине парофазного крекинга содержится 40—45% непредельных, а в бензине, получаемом крекингом под давлением, только 20—30%. С повышением давления сокращается объем газовой фазы, причем плотность ее возрастает примерно пропорционально давлению. Если легкоиспаряющееся [c.70]

    Другой разновидностью термического крекинга является термический крекинг при низком давлении, практически близком к атмосферному, имеющий целью получение кокса для промышленного применения, а также углубление переработки нефти. Процесс называется коксованием нефтяных остатков и проводится при температуре 450-520 С. При коксовании нефтяного остатка происходит структурное перераспределение водорода между утяжеляющимся остатком — коксом, и более богатыми водородом газообразными и жидкими продуктами, которые состоят из газовых, бензиновых и газойлевых фракций. Поскольку при этом варианте термического крекинга целевым продуктом является кокс, и глубина превращения сырья не ограничивается его выходом, выход бензина и других продуктов при этом более значительный, чем при крекинге под давлением. К примеру, при коксова- [c.24]

    Пиролизом называется наиболее жесткая форма термического крекинга нефтяного и газового сырья, осуществляемая при температурах от 650 до 1200°С с целью получения газообразных углеводородов с высоким содержанием непредельных соединений. Целевым продуктом пиролиза является газ, богатый непредельными углеводородами, главным из которых является этилен, используемый для нефтехимического синтеза. [c.261]

    Побочную продукцию — газовый бензин и сухой газ — надлежит оценивать соответственно по себестоимости бензина термического крекинга и нефти. Изменение распределения затрат на производство продуктов установки газофракционирования наглядно представлено в виде графика на рис. 1. [c.282]

    Нефтяные остатки нашли применение в качестве связующих для брикетирования каменного угля и антрацитов. Для этой цели используются остатки термического крекинга, его смесь с экстрактом фенольной очистки и каталитического газойля, смолисто-асфальтеновые отходы прокалки электродов, специальный растворитель, получаемый из продуктов переработки газового конденсата. Для брикетирования подбираются композиции, способные упрочить структуру брикетов, интенсифицировать их воспламеняемость, водоустойчивость и др. [c.610]


    В результате прямой подачи нефти с ЭЛОУ на АВТ снижаются потери легких компонентов от испарения в резервуарах и создаются условия для их улавливания и организованного использования. Полугудрон с АВТ на крекинг подают в горячем виде, что снижает тё>п-ловую нагрузку печей и улучшает условия работы. Прямая подача продукта стабилизации бензина термического крекинга непосредственно на газофракционирующие установки позволяет сохранить все его количество в жидкой фазе. При использовании в процессе работы промежуточных емкостей значительная часть продукта неизбежно переходит в газовую фазу, и вследствие этого ухудшается работа газофракционирующих установок. Прямая подача бутан-бутиленовой фракции на установки алкилирования позволила высвободить боль- [c.27]

    Бензин А-66 готовят смешением в основном двух компонентов — бензинов прямой гонки и термического крекинга. На заводах, где есть установки но переработке углеводородных газов, в товарные бензины вовлекают продукты этих производств — отработанную бутан-бутиленовую фракцию, пентан-амиленовую фракцию, газовый бензин, полимербензин и др. [c.366]

    Общий ВЫХОД газов при смешанном крекинге достигает 10—12, при крекинге в газовой фазе 20—25, при термическом риформинге 15—20 и при каталитическол крекинге 8—12 вес. % от исходного продукта. [c.9]

    Процесс коксования сланца слагается по существу из двух последовательных процессов, а именно из первичного процесса выделения летучих продуктов термического разложения керогена сланца, 807о которых составляет смола, и вторичного процесса крекинга и пиролиза паро-газовых продуктов на стенах камеры коксования и насадке. Насадкой в этом случае является коксозольный остаток коксования сланца. Продукты пиролиза смолы образуются в следующих количествах жидкие продукты 20—30%, газ 50—55%, кокс 20—25%. В настоящее время суточная производительность камерных печей по сухому сланцу достигает 16,5 т. При потенциальном содержании смолы в сланце 24% в камерной печи образуется, а затем подвергается коксованию 4 г смолы на 12,5 т насадки, т. е. отношение смола насадка составляет 1 3. [c.86]

    При получении термической газовой сажи природный газ или пары углеводородов подвергаются действию высоких температур при соприкосновении с нагретыми до высокой температуры поверхностями, оказывающими каталитическое действие. В этом процессе основной аппарат (печь или генератор) футерован огнеупорным кирпичом. В установке имеется охлаждающее устройство для крекированного газа и сажи, а также аппараты для улавливания сажи. Сначала огнеупорную футеровку генератора нагревают до 1100—1650° пламенем, образующимся при полном сгорании смеси природного газа с воздухом. По достижении заданной температуры нагрев прекращают и в генератор впускают природный газ, который диссоциирует при соприкосновении с горячим огнеупорным кирпичом. Продукты крекинга выводят из печи, охлаждают их разбрызгиваемой водой и подают в установки для отделения сажи (рукавные фильтры или промывочные устройства). Освобожденный от сажи газ, состоящий в основном из водорода, используют в производстве аммиака, как топливный газ или для разбавления природного газа, направляемого в генератор для регулирования качества получаемой сажи. По мере протекания крекинга генератор охлаждается. Наступает момент, -когда крекиег прекращается тогда подачу газа прерывают и возобновляют цикл. [c.531]

    Мазуты флотские Ф5 и Ф12 предназначены для сжигания в котельных установках кораблей морского флота. Они могут использоваться в двигателях впутреннего сгорания и газовых турбинах. Мазут Ф12 представляет собой смесь продуктов переработки малосернистых нефтей 60—70% мазута прямой перегонки 10—12% газойлевых фракций (черного солярового масла) и 20—30% крекииг-остатка. Соотношение компонентов непостоянно и зависит от марки изготовляемого мазута и качества компонентов. Мазут Ф5 состоит из продуктов прямой перегонки сернистых нефтей 60—70% мазута, 30—40% газойлевых фракций. В нем допускается содержание до 22% керо-сино-газойлевых фракций термического и каталитического крекинга. Регламентируемая для сернистого мазута Ф5 вязкость (динамическая в пз) при 10 и 0° С определяется на ротационном вискозиметре М. П. Воларовпча. По согласованию с потребителем в топлпво для судовых котельных установок добавляют не менее 0,2% присадки ВНИИ НП-102 или ВНИИ НП-103. [c.212]

    Высококипящие остатки нефти подвергаются термическому разложению при невысоком давлении, и продукты крекинга, переходящие в газовую фазу, покидают реакционную зону. Эти условия соответствуют процессам консования. На рис. 3.3 приведены результаты термического разложения остаточных нефтяных смол при атмосферном давлении в токе инертного газа. При разложении смол в результате образования асфальтенов и удаления летучих продуктов реакции происходит накопление асфальтенов в остатке крекинга. [c.123]

    При современном уровне развития термических процессов сырье для них может быть весьма разнообразным от простейших газообразных углеводородов до тяжелых высокомолекулярных остатков. Поэтому для исследователя и инженера-нефтяника представляет интерес поведение при высоких температурах самых различных видов нефтяного и газового сырья. Термический крекинг изучают на индивидуальных углеводородах, а также на нефтяных фракциях и остатках. Исследование крекинга углеводородов позволяет получить более строгие кинетические данные и изучить механизм реакции крекинга. Эта задача облегчается практической возможностью отделить продукты реакции от непрореагировавшего сырья. Определить глубину превращения при крекинге широких нефтяных фракций затруднительно, так как сложность химического состава сырья не позволяет идентифицировать его непревращенную часть. Так, п )и крекинге керосина, выкипающего в пределах 200-—300° С, продуктами крекинга являются газ и нее фракции, выкипаюн ие до 200 и выше ЗСО°С. За непревращенное сырье нри1шмают содержащуюся в продуктах крекинга фракцию 200—300° С, хотя по качеству она всегда, в большей или меньшей степени, отличается от исходного сырья плотность ее выше, содержание ароматических и неиредельных углеводородов, а также смол больше и т. д. Однако это обстоятельство пе снижает ценности исследований нефтяного сырья широкого фракционного состава, потому что позволяет изучить такой необходимый показатель, как относительная скорость реакцип крекинга при различных температурах, т. е. скорость образования бензина, газа, кокса и других продуктов. Этот показатель может быть использован при проектировании и эксплуатации промышленных установок. [c.20]

    Процессам термического крекинга, протекающим в жидкой фазе, соответствует тяжелое сырье - нефтяные остатки, тяжелые дистилляты. Если предусмотрено неглубокое разложение сырья (например, для снижения вязкости остатка в процессе висбрекинга), конечный продукт содержит небольшое количество легких фракций (газ, бензин), которые находятся в газовой фазе. Основная масса продукта, как и исходное сырье, остается в жидкости. При наличии глубокого превращения, как это происходит в процессе коксования, крекинг протекает в камере или на поверхности теплоносителя с образованием твердого остатка и паров продуктов разложения. В процессе висбрекинга роль давления невелика - повышенное давление лишь немного увеличивает производительность установки. При коксовании роль давления больше (особенно при переработке дистиллятного сырья), поскольку реакции уплотнения будут протекать не только в жидкой фазе, но и за счет конденсации паров высокоароматизированных продуктов разложения. [c.39]

    Пиролиз — наиболее жесткая форма термического крекинга нефтяного и газового сырья, осуществляемая обычно при 700—900 С с (целью получения углеводородного газа с высоким содержанием не-предедьных. Режим может быть направлен на получение максимального выхода этилена, пропилена или бутиленов и бутадиена. Наряду с газом образуется некоторое количество жидкого продукта — смолы, содержащей значительные количества моноциклических (бензол, толуол, ксилолы) я полициклических ароматических углеводородов (нафталин, антрацен). Долгое время, пока не был разработан процесс каталитического риформинга, пиролиз являлся практически единственным промышленным методом получения ароматических углеводородов из нефти. [c.106]

    Простейший представитель моноолефинов — этилен СНг = СНг. Это бесцветный газ, он имеет слабый эфирный запах, действует наркотически. Этилен получают из газовой смеси процессов термического разложения нефтяных фракций (крекинга и пиролиза). Его способность к реакциям присоединения (общая для всех олефинов) широко используют для синтеза таких продуктов, как этиловый спирт, этиленгликоль, но более всего для получения полиэтилена и других пластмасс на его основе. [c.90]

    Поичины обнаруженного Н. А. Бутковьш замедления подъема давления совсем другие. Помимо возможности пропуска автоклавом газа, отмеченной рядом авторов, можно указать еще следующие а) уменьшение скорости реакции разложения с углублением крекинга, так как материал превращается в термически более устойчивый б) уменьшение скорости распада за счет торможения реакции продуктами распада в) уменьшение скорости реакции за счет меньшей скорости распада образовавшихся легких продуктов г) уменьшение скорости подъема давления за счет отступления от газовых законов. [c.29]

    В настоящее время на установках газофракционирования целевым продуктом является бутан-бутиленовая фракция, которая калькулируется, а побочными продуктами являются пропан-пропилеПо-вая фракция, газовый бензин и сухой газ, которые оцениваются следующим образом пропан-пропиленовая фракция и газовый бензин по себестоимости бензина термического крекинга, а сухой газ в отношении 0,6 к стоимости нефти. [c.281]

    Методика отбора проб газов и жидких продуктов. Местами отбора проб образцов, поступавших далее на анализ, являлись для попутных нефтяных природных газов— затрубное пространство у устья скважин для средних образцов нефтяных природных газов — приемные линии компрессорных установок для газов газовых месторождений —-устья скважин для нефтей — устья скважин для гаЬов и бензинов с установок первичной перегонки — водоотдели- тели установок для газов коксовых кубов — общие магистрали коксовых батарей для газов и бензинов термического крекинга и риформинга — газосепараторы установок для га-<-зов и дестиллатов каталитического крекинга — газосепара-тор опытно-промышленной установки. [c.9]

    Крекинг углеводородов в регенеративных печах. В процессе термическо го крекинга углеводородов по этому способу тепло подводится к реагентам от нагретой стенки печи. В печах имеется огнеупорная насадка в виде параллельно расположенных горизонтальных пластин, образующих цилиндрические ходы диаметром около 6 мм, по всей длине печного канала (рис. 43). Рабочие циклы процесса, отличающиеся направлением газовых потоков, состоят каждый из четырех периодов. В первом периоде насадка / или 3 (поочередно)-нагревается до 1400—1600 °С сжигаемым в топке 2 газом продукты сгорания отводятся в дымовую трубу. По достижении требуемой температуры клапаны автоматически переключаются, и пламя гаснет. Во втором периоде насадку продувают водяным паром. В третьем периоде на раскаленной насадке происходит разложение (крекинг) углеводородов, и насадка охлаждается. [c.136]

    Значение коэфициента г может изменяться в довольно широких пределах. Для чисто жидкофазных процессов оно, как правило, еблизко к нулю. При газовых реакциях коэфициент 2 может доходить до 2, а иногда даже и выше. В случаях, когда повышение давпения не оказывает влияния на скорость гомогенных реакций, ьо уменьшает объем реагирующих продуктов, величина 2 близка к единице. Этому правилу следуют, например, парофазный термический крекинг и ряд других близких процессов. При каталитических превращениях на величину показателя степени 2 оказывают влияние свойства применяемых контактов. Изменения коэфициента 2 в зависимости от ряда частных условий могут быть рассмотрены аналитически. Например, для мономолекулярных каталитических реакций, протекающих по схеме [c.304]

    В последние годы снова появились работы канадских, английских и французских исследователей [19], в которых на основании широкого применения методов газовой хроматографии, масс-спектрометрического анализа и других совершенных методов ис следований изучался состав продуктов и кинетика первичного крекинга при низких давлениях (10—150 мм рт. ст.) в интервале 400—600° С. Эти работы снова подтверждают радикально-ценной механизм первичного термического крекинга кроме того, в них рассчитываются скорости некоторых элементарных реакций, протекающих с участием радикалов и, в частности, подчеркивается важная роль этильных радикалов при определении кинетических характеристик крекинга алканов, на что указывалось еще в работах Фроста в 40-е годы [20]. Французские исследователи дискутируют с Воеводским по поводу выдвинутой им концепции гетерогенного зарождения, возрая ая против заметного влияния стенок на зарождение цепей в термическом крекинге. Ниже мы обсудим результаты проведенных нами исследований, показавших, что рост гетерогенного фактора (б /у) увеличивает обрыв цепей, но мало влияет па их зарождение. [c.344]

    Рассмотрим движение низкомолекулярных потоков на Уральском заводе без использования промежуточных резервуаров. Продукты стабилизации бензина термического крекинга, пройдя очистку, поступают на аб-сорбционно-газофракционирующую установку (АГФУ) для дальнейшей переработки. Сухой газ термического крекинга используют в качестве топлива. Жирный газ каталитического крекинга после очистки поступает на блок абсорбции для дальнейшей переработки, а бутан-бутиленовая фракция, пройдя щелочную очистку, направляется на установки алкилирования. Газ прямой перегонки компримируют и подают в газовую сеть завода. Конденсат компрессии газов прямой перегонки откачивают совместно с продуктами стабилизации бензина риформинга и вторичной перегонки в емкости товарного парка для последующей передачи на завод органического синтеза туда же откачивают нормальный бутан с установок алкилирования. [c.28]

    При сочетании методов разделения (ректификации, элюэнтной хроматографии, жидкостной термической диффузии) с физическими методами анализа масс-, инфракрасной и ультрафиолетовой спектроскопией, могут быть получены исчерпывающие сведения о составе исследуемых продуктов. Используя такие приемы, Мельпольдер, Браун, Юнг и Хедингтон [1378] исследовали состав бензинов, получающихся в процессе каталитического крекинга типа флюид . Они установили наличие 152 углеводородов и групп углеводородов, включая 20 индивидуальных олефинов, содержащих 8 и менее углеродных атомов в молекуле. Другим важным методом анализа смесей, состоящих из соединений известных типов, является газовая хроматография. Комбинация хроматографического и других методов с масс-спектрометрическим обсуждалась в гл. 5. [c.442]

Смотреть страницы где упоминается термин Крекинг термический газовые продукты: [c.134]    [c.2311]    [c.52]    [c.322]    [c.7]    [c.165]    [c.275]    [c.2241]    [c.2241]    [c.306]    [c.322]    [c.396]    [c.100]    [c.100]    [c.106]    [c.113]    [c.11]    [c.7]   
Химия технология и расчет процессов синтеза моторных топлив (1955) -- [ c.105 ]



ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Крекинг термический

Крекинг термический продукты

Термическая газовая саж



© 2025 chem21.info Реклама на сайте