Деформации стали

Фасонные части трубопроводов. Фасонные части служат для перехода с одного диаметра на другой, поворота трубопровода или разветвления потока. Из материалов, допускающих сварку и пластическую деформацию (сталь, цветные металлы, винипласт, полиэтилен и др.), фасонные части могут быть изготовлены непосредственно на монтажной площадке. Для трубопроводов из чугуна, керамики и стекла такие детали на монтажной площадке изготовить нельзя, поэтому при прокладке трубопроводов необходимо учитывать сортамент и размеры фасонных частей, поставляемых промышленностью. В настоящее время стремятся по возможности исключить изготовление фасонных деталей на монтажной площадке и производить их на специализированных предприятиях. [c.258]

Эффект водородной хрупкости стали наиболее существенно проявляется в интервале температур от минус 20 до плюс 30°С и зависит от скорости деформации [18, 20]. Различают обратимую и необратимую водородные хрупкости. Охрупчивающее влияние водорода при его содержании до 8-10 мл/100 г в большинстве случаев процесс обратимый, то есть после вылеживания или низкотемпературного отпуска пластичность металла конструкции небольшого сечения восстанавливается вследствие десорбции водорода. Обратимая хрупкость стали обусловливается, в основном, наличием водорода, растворенного в кристаллической решетке. Необратимая хрупкость зависит от содержания в стали водорода в молекулярном состоянии, который агрегирован в коллекторах, где он находится под высоким давлением, вызывающим значительные трехосные напряжения и затрудняющим пластическую деформацию стали. Пластические свойства металла при необратимой хрупкости не восстанавливаются даже после вакуумного отжига, так как в структуре стали происходят необратимые изменения [21, 22] образование трещин по [раницам зерен, где наблюдается наибольшее скопление водорода, и обезуглероживание стали. [c.16]

В [15] были предложены основные состояния углерода, в которых он может присутствовать в закаленной, отпущенной или подвергнутой холодной пластической деформации стали [c.18]

В высокоэластическом состоянии полимеры под действием небольших усилий подвергаются значительным обратимым деформациям. Известно, что достаточно приложить небольшое усилие, чтобы растянуть каучук в 10 и более раз, тогда как упругая деформация стали составляет 0,1% при на-прял<ении 25 кгс/см . Упругие деформации, характерные для такого состояния, в отличие от деформации твердых тел называются в ы с о к о э л а с т и ч е с к и м и. [c.17]

Холодная деформация сталей 18-8 наряду с наклепом аустенита вызывает у->а превращение, что приводит к изменению коррозионной стойкости этих сталей. [c.73]

Рис. 8. Зависимость растягивающего усилия Р, увеличения анодного тока и уменьшения стационарного потенциала Дф от степени деформации стали

Плотность питтингов на отожженном металле значительно выше, чем на неотожженном, при всех уровнях деформации (рис. 28). С увеличением степени деформации стали как в отожженном, так п в неотожженном состоянии количество питтингов увеличивается и достигает максимума на стадии интенсивного деформационного упрочнения, для которой характерны и наиболее отрицательные потенциалы перепассивации (а-диаграмма растяжения напряжение- дефор-мация). [c.87]

Важная роль Мп в этих сталях заключается в стабилизации аустенита при холодной пластической деформации. Его присутствие в стали замедляет процесс фазового превращения у аг- Мартенситное превращение идет тем интенсивнее, чем ниже содержание Мп и чем выше деформация стали при холодной прокатке. Увеличение количества N также благоприятно сказывается на устойчивости аустенита при холодной пластической деформации хромомарганцевых сталей. [c.40]

Степень пластической деформации стали предложено измерять по изменению скорости поперечных волн, поляризованных параллельно и перпендикулярно направлению деформации [315]. Скорость волн, поляризованных параллельно направлению деформации, уменьшается сильнее, поэтому возникает разность времени прохождения импульсов через базу измерений. В разд. 7.2 отмечено, что этот же параметр может использоваться для контроля анизотропии материала при прокатке. [c.722]

Углов А.Л. и др. Определение степени пластической деформации стали спектрально-акустическим методом // Дефектоскопия. 1992. № 3. С. 67-71. [c.854]

Поскольку при сдвиге изменяется длина линейных элементов, ориентированных до деформации в направлении оси х , существует еще одна неравная нулю компонента смещения, а именно и . Это видно по изменению величины отрезка ОА, который после деформации стал равным ОА, так что [c.36]

Сегрегация водорода во внутренних полостях стали подтверждается также зависимостью между пористостью металла и количеством поглощенного водорода. Холодная пластическая деформация стали приводит к разрыхлению структуры, в связи с чем увеличивается и ее склонность к окклюзии водорода. [c.78]

Рис. 31. Кривые деформации стали ) и каучука (2) при растяжении

Эффект водородной хрупкости проявляется максимально в интервале температур от -20 до +30 °С и зависит от скорости деформации [11]. Охрупчивающее влияние водорода при содержании его до 8-10 мл/100 г — процесс обратимый, т. е. после вылеживания или низкотемпературного отпуска пластичность конструкции не слишком большого сечения обычно восстанавливается вследствие десорбции водорода из металла. Обратимая хрупкость стали обусловливается растворенным в кристаллической решетке водородом. Необратимая хрупкость зависит от содержания водорода в стали в молекулярном состоянии, агрегированного в коллекторах, где он находится под высоким давлением, вызывающим большие трехосные напряжения и затрудняющим пластическую деформацию стали. Пластические свойства металла при необратимой хрупкости не восстанавливаются даже после вакуумного отжига, в структуре стали происходят необратимые изменения [34, 51] образование трещин по границам зерен, где наблюдается преимущественное скопление водорода, и обезуглероживание стали. [c.12]

Качество стали оценивается рядом структурнонечувствительных и структурно-чувствительных механических характеристик, устанавливаемых по результатам испытаний образцов на растяжение. К первой группе свойств относятся модули упругости Е и коэффициент Пуассона а. Величина Е характеризует жесткость (сопротивление упругим деформациям) стали и в первом приближении зависит от температуры плавления Тпл- Легирование и термическая обработка практически не изменяют величину Е. Поэтому эту характеристику можно рассматривать как структурно-нечувствительную. Коэффициент Пуассона р отражает неравнозначность продольных и поперечных деформаций образца при натяжении. При упругих деформациях л = 0,3. Условие постоянства объема стали при пластическом деформировании требует, чтобы л = 0,5. При определенных значениях относительной деформации 8 > 8т (или 80,2, 8о,з). Зависимость ст(е) отклоняется от прямолинейного закона (Гука). Предел текучести ат(ао,2 или ао,5) связан с величиной 8т по закону Гука ат = 8тЕ. Дальнейшее увеличение деформаций способствует увеличению напряжений. [c.88]

НОЙ пластической деформации материала. При деформациях до 6% напряжения Стсо для стали 10Г2С1 снижаются. Однако, при > 6% разрушающие напряжения СТсо заметно возрастают. Для Ст.З искусственное старение способствует росту значений асо во всем диапазоне изменения деформаций. Сталь 10Г2С1 более чувствительнее к острым концентраторам, чем Ст.З (рис. 3.6,6). [c.153]

Как следует из рис. 43 (кривая 2), степень защиты ингибитором КПИ-1 от коррозии при пластической деформации стали относительно невысокая, хотя данный ингибитор высокоэффективен при защите упругодеформируемой стали. Начальный участок кривой 2 указывает на прочность образующейся пассивной плёнки до пластической деф 2%, после чего пленка прорывается [c.141]

X13 40X13 —для изготовления тяжелона-груженных деталей, пар трения, торцовых уплотнений химических аппаратов и поршневых компрессоров, работающих в слабоагрессивных средах (водных растворах солей, азотной и некоторых органических кислотах невысоких концентраций) при температуре до 30 °С. Применяются для изготовления режущего, мерительного и хирургического инструментов, пружин, подшипников. Стали достаточно стойкие в условиях воздействия пресной воды, пара, бензина, атмосферы. Холодная пластическая деформация сталей ограничена [c.64]

Металлографические исследования показали, что незначительная пластическая деформация (е = 0,12) при ВТМО мало влияет на средний размер и форму зерен аустенита. При увеличении степени деформации до е =1,0 и более число зерен аусте-нита на единицу площади шлифа резко возрастает вследствие появления большого количества мелких рекристаллизованных зерен. Процесс рекристаллизации интенсифицируется с увеличением температуры деформации, Кроме того, при больших степенях деформации, в закаленной стали появляются продукты немартенситного превращения в результате увеличения критической скорости закалки, т.е. интенсификации процесса изотермического превращения аустенита после пластической деформации. Таким образом, при малых степенях деформации при ВТМО мартенсит образуется только из деформированного аустенита, что вызывает повышение прочности. Снижение прочности с увеличением степени пластической деформации стали 45 при ВТМО выше оптимального диапазона, вероятно, можно объяснить различием механических свойств мартенсита, образовавшегося из деформированного аустенита, и мартенсита, полученного из рекристаллизованных зерен аустенита, а также появлением в закаленной стали продуктов немартенситного превращения. [c.57]

Азот в виде при.месей или дополнительное легирование им в концентрации -0,15% оказывает благоприятное влияние на коррозионное поведение хромоникелевых сталей, способствуя расширению у-области. Чем выше содержание азота в хромоникелевой стали, тем меньше требуется никеля, чтобы сделать структуру стали полностью аустенитной. Введение -0,1,5% N заменяет от 2 до 4% N1 и испо.иьзуется в качестве присадки, в основном для стали типа 18-8, что повышает устойчивость аустенита при холодной деформации стали. В концентрациях 0,15-0,25% азот образует в сплавах Ре-Сг и Ре-Сг-№ избыточные фазы нитридов типа шпинели (РеСг)4Ы (а-фаза) и Сг К, что сдвигает стационарный потенциал стали в сторону более положительных значений, а образующиеся нитриды представляют эффективный катод, облегчающий пассивацию сплава. [c.83]

В условиях опыта предварительная деформация стали 16ГС снижала малоцикловую прочность во всем исследованном интервале амплитуды деформации. Расчетные [c.27]

Одно из уникальных свойств полимеров — эластичность — можно объяснить в рамках простой гауссовой модели. Эластичность — это способность к большим обратимым деформациям. Механические свойства полимеров, как и др тих упругих материалов, описываются законом Гука. Однако наибольшая величина деформации, которую материал способен выдержать без разрущения, у полимеров на несколько порядков больше, чем у обычных твердых тел. Предел упругих деформаций стали или стекла составляет несколько процентов, тогда как у эластичного полимера, например каучука, он выражается сотнями процентов. В обычных материалах упругая деформация возникает в результате небольшого (на проценты) изменения межатомных расстояний и углов кристаллической решетки. Очевидно, что эластичность невозможно объяснить таким механизмом деформации. Гигантские величины обратимых деформаций полимерных веществ обусловлены тем, что при действии деформирующего усилия (например, растяжения образца) происходит распрямление молекулярных цепей, а при снятии деформирующего усилия цепи вновь сворачиваются в клубки. Сворачивание в клубки происходит не потому, что в распрямленной цепи возникли какие-либо напряжения (типа тех, что появляются в растянутой стальной пружине). Таковые просто отсутствуют. Состояние и распрямленной, и свернутой в клубок цепи механически одинаково устойчиво. Не существует сил, которые делали бы предпочтительным одно из таких состояний. Причина сворачивания цепи в клубок иная — вероятностная. Существует один способ так расположить звенья цепи, чтобы макромолекула приобрела максимально возможный размер, равный ее контурной длине гЫ. В го же время имеется множество вариантов (порядка 3 ) такого расположения звеньев, при котором расстояние между концами макромолекулы станет равно ее среднестатистической величине К = Каждый из вариантов изогнутого состояния реализуется при тепловом движении звеньев с той же вероятностью (частотой), что и единственное состояние предельно вытянутой молекулы, поэтому растянутый клубок непременно перейдет в одно из многочисленных свернутых состояний под влиянием только лишь теплового движения звеньев. [c.730]

Рисунок 3.11 - Зависимость дислокационных структур при деформации стали 17ГС[18]

При охлаждении из 7-06-ласти на воздухе (в том числе после горячей деформации) стали с 13 % хрома имеют структуру мартенсита (рис. 1.002), что соответствует С-образной диаграмме изотермического распада аустенита (рис. 1.2). [c.12]

Холодная пластическая деформация стали 08Х18Т1 может легко осуществляться с обжатием до 80 %. При этом ферритная сталь характеризуется малой склонностью к наклепу и достаточно быстрым снижением относительного удлинения (рис. 1.10). [c.17]

При холодной деформации сталей типа Х18Н9 в аустените появляются мартенситные а - и е-фазы. Их влияние на КР гораздо сложнее, так как они создают высокие межфазные и вну-трифазные напряжения, но при массивном выделении делокали-зуют коррозию (см. рис. 1.95). [c.123]

Опыты проводились над мягкой низкоуглеродистой сталью, которая подвергалась циклическому изгибу (испытания на усталость), одноосному кратковременному статическому растяжению (испытания на разрыв) и действию повторных статических нагрузок за предело.м текучести (технологическая проба на перегиб). Интенсивность пластической деформации стали усиливалась от первого случая к третьему. В первом случае пластической деформации подвергались только отдельные, благоприятно ориентированные зерна стали (микропласти-ческая деформация при усталости) во втором случае пластической деформации подвергался весь объем образца, однако деформация происходила в одном направлении в последнем случае деформация многократная, повторная и знакопеременная, хотя и сосредоточена в одном месте. [c.8]

Прп неравномерной упругой деформации стали присходит интенсивное диффузионное внедрение некоторых элементов внешних сред в связи с появлением градиентов напряжений. Пластическая деформация также активирует влияние внешних сред на металл. Это объясняется, во-первых, упругим искривлением решетки, которое сопровождает пластическую деформацию, и, во-вторых, возможностью для элементов некоторых видов сред внедряться внутрь металла вдоль дислокаций, а также по полосам скольжения. [c.32]

Мы уже упоминали о наших исследованиях [49] наводороживания в процессе деформации стали, при которых были отмечены огромные скорости дифф зии в зоне, прилегающей к линиям сдвигов. В этом отношении представляют интерес опыты по изучению диффзуии в отожженную деформируемую и недеформируемую мягкую сталь (0,13% С), описание которых приводится в работе [208]. Опыт проводился так, что водород выделялся электролитически на наружной поверхности стального цилиндра (внутри которого создавался вакуум) и диффундировал сквозь его стенки. Параметры диффузии определялись измерением количества водорода, прошедшего сквозь стенки цилиндра без нагрузки и при его растял<ении. При напряжениях, не превышающих предела текучести, диффузия водорода сквозь стенки увеличивалась пропорционально приложенному напряжению, возрастая на 0,25% с увеличением напряжения на 1 кПмм . Это объясняется тем, что в зоне упругих деформаций в отожженную сталь водород диффундирует сквозь кристаллическую решетку более или менее гомоген но- [c.33]

На фиг. 31 (кривая в) приведена также диаграмма растяжения наво-дороживаемой в процессе деформации стали Ст. 3. Первый ее участок, связанный с упругой деформацией и с равномерной пластической деформацией ДГ, практически не изменился по сравнению с тем же участком диаграммы, полученной при растяжении ненаводорожен-ного образца. Зато второй участок диаграммы, связанный с сосредоточенной деформацией ДГ, резко сократился. Среднее значение отношения сосредоточенной деформации ДГ к полной деформации Д/ в этом случае составляло всего лишь [c.83]

КАЛИБРОВАННАЯ СТАЛЬ (от франц. alibre — размер) — горячекатаная сортовая сталь, подвергнутая холодному волочению с небольшими степенями деформации. Используется с 30-х гг. 20 в. Характеризуется точными допусками на размеры, повышенной чистотой-поверх-ности, иногда — заданными мех. св-вами. Степень деформации стали при холодном волочении — 1,5—3%. К. с. изготовляют из углеродистых и легированных сталей. Технология производства К. с. заключается в подготовке поверхности — травлении, нанесении снец. покрытия (нод-смазочного слоя) и смазке, а затем в волочении, правке и, если необходимо, рекристаллизационном отжиге или отпуске. Перед подготовкой новерхности прокат (подкат) из высоколегированных сталей подвергают термической обработке. К. с. выпускают в виде прутков круглого, квадратного, шестигранного и прямоугольного сечения толщиной 3— 100 мм. Диаметр прутков круглого сечения повышенной чистоты новерхности и точности размеров (серебрянки) составляет 0,2—25 мм. Длина калиброванных прутков 6— 12 ж. К. с. поставляют холоднотянутой с нешлифованной и шлифованной поверхностью. В зависимости от назначения и вида обработки качественную конструкционную К. с. нодразделяют на группы А — особо ответственного назначения с классами точности 2а, 3 и За Б — общего [c.527]

Аустенито-мартенситные стали по структуре и свойствам относятся к переходному классу. В зависимости от режима термической обработки эти стали могут быть очень пластичными и вязкими (после аустенизации) или твердыми и прочными при обработке на мартенсит. Кроме того, стали этого типа проявляют склонность к дисперсионному упрочнению (старению) с образованием интерметаллидных и карбидных фаз, оказывающих сильное в>1ияние на сопротивляемость пластической деформации стали при разрушении микрообъемов [48]. [c.222]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология