Материальный каталитической

Таблица 7. Материальные балансы каталитического крекинга образцов деасфальтизата до и после его гидроочистки

В табл. 10.10 приведены для сравнения данные по материальному балансу и качествам продуктов установок каталитического риформинга с периодической и непрерывной рег( Нерацией катализатора. [c.197]

Таблица 6. Материальные балансы процесса каталитического гидрообессеривания тяжелого деасфальтизата

Таблица V. . Усредненные характеристики материальных потоков газового блока установки каталитического риформинга [c.274]

Материальный баланс установки каталитической очистки зависит от условий проведения технологического процесса, а также от фракционного и химического составов исходного сырья и активности применяемого катализатора. Изменение основных факторов процесса при каталитической очистке приводит к тем же результатам, которые наблюдаются при аналогичном изменении факторов в процессе каталитического крекинга керосино-соляровых дестиллатов. Например, с увеличением температуры степень превращения сырья увеличивается, а с ростом объемной скорости она уменьшается при сохранении постоянными других условий процесса. [c.160]

Значит ли это, что материальная каталитическая сила вытеснила совсем у Берцелиуса жизненную силу, неясность которой всегда граничила с таинственностью и непознаваемостью Нет, этого не произошло. Открытие каталитической силы — это серьезный шаг, который сделал Берцелиус в сторону материализма с позиций витализма, но этот шаг не вывел его полностью из круга виталистических взглядов. В данном случае не рассматривается мировоззрение Берцелиуса, которое в целом можно характеризовать как стихийно материалистические или, по крайней мере, как преобладание материалистических научных начал над идеализмом, а подчеркивается прогресс во взглядах этого крупнейшего ученого в связи с его выводами о катализе. [c.43]

Влияние гидроочистки на материальный баланс каталитического крекинга вакуумных газойлей [c.106]

Выходы отдельных продуктов крекинга, в том числе бензина, зависят как от общей глубины превращения сырья и его качеств, так и от условий проведения процесса. Этим объясняются часто наблюдаемые существенные различия в материальных балансах заводских установок каталитического крекинга. Несовпадение главных условий процесса приводит к неодинаковым результатам в отношении выходов и качеств получаемых продуктов. Наоборот, при практически одинаковых условиях крекинга- данного сырья достигаются близкие или совпадающие результаты. [c.71]

Материальные балансы однократного каталитического крекинга дестиллатов над алюмосиликатными синтетическими катализаторами [c.74]

Для данной работающей установки наиболее выгодную степень рециркуляции подбирают на основе опытных данных и экономических расчетов. На действующих установках каталитического крекинга перерабатывают сырье разных качеств с неодинаковыми коэффициентами рециркуляции и обычно при не совпадающих между собой режимах. Этим объясняется наблюдаемое разнообразие в их материальных балансах. В табл. 15 помещен ряд балансов крекинга нескольких видов дестиллатов в смеси с рециркулирующим каталитическим газойлем. [c.78]

Б о н д а р е н к о Б. И. О. материальных балансах каталитического крекинг-процесса с рециркуляцией. Нефт. хоз., JV 11, 1954. [c.205]

Для получения из данного количества сырья больших коли- честв легких целевых фракций глубину превращения доводят До 70% и в отдельных случаях до 80%. При 70%-ной глубине крекинга дистиллятного прямогонного сырья (с рециркуляцией 50—100% каталитического газойля, считая на свежее сырье) образуется 42—44% вес. дебутанизированного бензина с концом кипения 205—210° и приблизительно 11% вес. бутан-бутиленовой фракции. Выход кокса при эхом составляет 6,5—8,0% вес., а сухого газа 9—10% вес. Более подробно материальные балансы каталитического крекинга рассмотрены в главе X. [c.10]

Выходы продуктов крекинга зависят также от химического и фракционного состава сырья. Несмотря на довольно большое число опубликованных материальных балансов по каталитическому крекингу прямогонных керосино-соляровых дистиллятов в системах с циркулирующим катализатором, вопрос о влиянии химического состава сложного, многокомпонентного сырья на выходы и качества продуктов крекинга все еще не уточнен. Ясность в данный вопрос может быть, по-видимому, внесена только после более детального изучения химического состава сырья и разнообразных превращений, протекающих при. термо-каталитических процессах. Требуется также усовершенствовать методы классификации сырья. Поэтому ниже приведены только отдельные выводы по рассматриваемому вопросу. [c.204]

Условия и материальные балансы каталитического крекинга дистиллятных фракций не< )ти Ромашкинского месторождения [c.206]

В табл. 31 приведены материальные балансы каталитического крекинга прямогонных (атмосферных и вакуумных) дистиллятов из нефтей различных месторождений. Процесс крекинга осуществлялся без рециркуляции каталитического газойля либо с небольшой рециркуляцией. [c.206]

В табл. 32 даны примеры материальных балансов глубокого крекинга ряда дистиллятов с рециркуляцией каталитического га-зойля на промышленных установках разного типа. , [c.206]

Материальные балансы процессов каталитического крекинга [c.207]

В табл. 39 приведен материальный баланс такой двухступенчатой переработки одного из видов сырья — керосина с высоким содержанием нафтеновых углеводородов. Керосин подвергали однократному крекингу в слое естественного катализатора (процесс термофор) при 454°, давлении 0,7 ати и объемной скорости 0,4. Выделенный из продуктов крекинга тяжелый бензин первой ступени после дебутанизации, нагрева и полного испарения пропускали через реактор с синтетическим катализатором. В результате каталитической очистки с рециркуляцией лигроиновых фракций (80% на сырье второй ступени) при 454°, давлении 0,7 ати и объемной скорости 0,35 из тяжелого бензина было получено 32,3% вес., считая на исходный керосин, депентанизированного базового авиабензина. Характеристики исходного сырья, промежуточных дистиллятов и базового авиабензина даны в табл. 40. [c.221]

В основу вывода эмпирических зависимостей (1) — (4) положен ны материальные балансы только однократного каталитического крекинга. [c.227]

Анализ полученных данных показывает, что наиболее эффективно как ингибиторы окисления действуют высокомолекулярные сернистые соединения сульфидного типа, присутствующие в деасфальтизате. Наилучшим сырьем для каталитического крекинга из исследованных является гидро-очищенный вакуумный газойль, однако добавление к нему деасфальтизата в оптимальном количестве приводит к улучшению показателей крекинга — к увеличению выхода бензина (табл. 4.8). Выход бензина и газообразных продуктов максимален при 10-20% добавки. Наличие оптимума объясняется тем, что сам деасфальтизат в чистом виде является по своим показателям сырьем условно пригодным для каталитического крекинга, но присутствующие в нем сернистые соединения, вводимые в составе деасфальтизата в минимальном достаточном количестве в сырьевую смесь, связывают свободный кислород и увеличивают долю реакций непосредственно каталитического крекинга. Это подтверждается аномальными особенностями не только материального баланса, но и состава газа (рис. 4.1). Интенсификация каталитического крекинга подтверждается максимальным содержани- [c.115]

В табл. 9 приведены основные данные (материальный баланс и химический состав катализата) установок каталитического риформинга при работе их для производства бензола и толуола (установка Л-35-6) [c.24]

Материальный баланс каталитического крекинга вакуумного газойля самотлорской нефти (содержание серы примерно 1,5%) с предварительной его гидроочисткой представлен ниже (в % масс.) [13] [c.60]

Располагая данными о материальных и тепловых балансах, можно определить и метод наименьших квадратов. Для надежного определения ql и <72 нужны данные о нескольких режимах переработки сырья одного вида. Опытные данные о работе реактора каталитического крекинга приведены в работе [5]. По ним найдено <71 = 272 кДж/кг и 92 = = —66 кДж/кг, т. е. при крекинге протекают как эндотермические (<7>0), так и экзотермические (<7<0) реакции. [c.109]

Расход водорода в процессах каталитического гидрооблагораживання нефтяных остатков является весьма важной величиной, необходимой при расчетах материальных балансов, определения мощностей как для производства водорода, так и для расчета схем иаппаратурывсего комплекса в целом. Определяется он обычно расчетным путем на основе экспериментальных данных по элементному составу сырья и продуктов, их выходам с использованием эмпирических уравнений материального баланса. Исходя из общих представлений о составе продуктов рассматриваемых процессов, уравнение материального баланса может быть представлено в следующем виде [c.84]

Для иллюстрации приведем результаты обработки по этому уравнению данных по материальным балансам каталитического крекинга технического сырья с различной молекулярной массой М [7] [c.112]

Математическое моделирование процессов на зерне катализатора. После проведения кинетических исследований переходят к следующему этапу построения модели каталитического реактора, а именно к исследованию процессов, протекающих в зерне катализатора. При этом известно, что модели, описывающие процессы в зерне катализатора для систем катализатор—жидкость, иногда не отличаются от процессов, протекающих в системе катализатор — газ, что дает возможность использовать в обоих случаях одни и те же уравнения материального и теплового балансов. [c.28]

Как видно из табл.8.1, наилучшим для каталитического крекинга по выходу целевых продуктов (бензина и сжиженных газов) является сырье с преобладанием парафиновых и нафтен[овых углеводородов. Полициклические ароматические углеводороды и смолы сырья в условиях крекинга дают мало бензина и много тяжелых ф )акций и кокса. Сернистые и кислородные соединения однотипного по химическому составу сырья не оказывают сухцественного влияния на материальный баланс каталитического крекинга, но ухудшают качество продуктов. Однако следует указать, что с увеличением содержания гетероорганических соединений в сырье, как п1 авило, одновременно повышается содержание в нем полицикли — че ских углеводородов и смол. [c.104]

Материальные балансы процесса каталитического крекинга йа промышленных установках с циркуляцией ялюмолнликатных катализаторов. Углубленный крекинг с рециркуляцией каталитического газойля [c.208]

Учитывая, что исходное сырье представляет собой сложную систему как в химическом, так и в физическом отношении, а все основные и побочные реакции протекают на поверхности полидисперсных катализаторов в условиях нарастающей дезактивации, исследование проблем кинетики процессов каталитического гидрооблагораживання остатков строится на двух уровнях теоретических представлений. На первом уровне не учитывается гетерогенность протекания процесса, т. е. используются формальные подходы гомогенного катализа, основанные на различных эмпирических моделях, описывающих формальную кинетику основных реакций [55]. На втором уровне используются макро-кинетические методы гетерогенного катализа с учетом закономерностей диффузионных процессов, протекающих на зерне и в порах катализатора и использующих математические модели, связьшающие материальные балансы изменения концентраций реагентов с диффузионными характеристиками зерна и сырья, объединенные известными приемами. диффузионной кинетики [27]. [c.70]

Поэтому мы здесь не будем останавливаться на всем многообразии расчетов производственных процессов в химической промышленности. Рассмотрим лишь типовые и наиболее распространенные в промышленной практике материальные и тепловые расчеты производственных процессов, как то а) термическую обработку некоторых видов органического и минерального сырья (газификация и коксование угля, газификация торфа, обжиг железного колчедана, электротермическое получение карбида кальция, ферросилиция и окиси азота), б) каталитические процессы синтеза и окисления аммиака, конверсии окиси углерода и окисления сернистого газа, в) электрохимические производства, г) один из наиболее слолсных физико-химических методов промышленной переработки сырья —сжижение и ректификацию газовых смесей в( частности воздуха). Приведенные расчеты производственных процессов охватывают собой значительную и наиболее сложную и важную часть процессов химической технологии. Освоение этих расчетов дает возможность технологу методически правильно подойти к расчету материального и теплового баланса почти любого химического производства. [c.265]

Помимо упомянутых компонентов, сухие газы каталитического крекинга содернсат большое количество (до 25% объемн.) неуглеводородных соединений (азот, углекислота, окись углерода, пары воды). Их не включают в материальный баланс процесса крекинга, но учитывают при расчете соответствующих аппаратов и определении мощности газовых компрессоров. Неуглеводородные компоненты, поступая в реактор вместе с циркулирующим катализатором, присоединяются к потоку продуктов реакции. [c.16]

В табл. 34 приведены материальные балансы каталитического крекинга четырех разных видов сырья вторичного происхождения. На одну весовую единипу образующегося кокса приходится 3—5 весовых единиц бензина (включая целиком фракцию С ) против 6— 9 единиц при крекинге свежего сырья, т. е. прямогонных соляровых дистиллятов. [c.211]

Примеры материальных балансов каталитического крекинга дистиллятных видов сырья вторичного нроисхождеввя [c.212]

Приведенные в табл. 37 материальные балансы были составлены по результатам каталитического крекинга на опытных установках мазута и двух обра.зцов гудрона. Как видно из данных этой таблицы, выход кокса составляет при переработке серписгого мазута 10,8—16% вес., а при крекинге гудронов 11,7—20,0% вес., выход бензина от 23 до 27% вес. в зависимости от условий проведения процесса и качества исходного сырья, а выход промежуточного дистиллята от 29 до 42% вес. [c.216]

При проектировании установок каталитического крекинга обычяо пользуются опытными материальными балансами, полученными на пилотных и полупромышленных уст 1новках. При распространении этих балансов на крупные установки иногда вносят коррек- тивы, поскольку баланс, снятый на опытной установке, не всегда полностью дублируется на промышленной. В частности, на последней вследствие менее тщательной продувки закоксованного катализатора водяным паром выход кокса может оказаться более высоким, чем на пилотной. установке. [c.226]

Материальные балансы крекинг-процесса с рециркуляцией га-зойлевых фракций устанавливаются опытным путем. При пользой вании расчетным методом для определения выходов продуктов каталитического крекинг-процесса с рециркуляцией требуется знание опытных поправочных коэффициентов [14]. [c.228]

Одним из направлений исследований была разработка технологии термокаталитической переработки высокомолекулярного нефтяного сырья с использованием железоокис-ного катализатора. В результате проведенных исследований были разработаны научные основы технологии переработки мазута на природном железоокисном катализаторе [1.54-1.59], установлено влияние технологических параметров на материальный баланс процесса, построена математическая модель, позволяющая оптимизировать режимные показатели и получать максимальный выход того или иного продукта, разработаны и предложены комплексные схемы переработки продуктов по нефтехимическому и топливному варианту, исследованы превращения железоокисного катализатора. С целью внедрения технологии в производство были разработаны исходные данные для проектирования реконструкции действующих установок каталитического крекинга [1.60, 1.61], проведены полупромышленные испытания технологии [1.62] и подтверждены возможиостт. и перспективность использования железоокисного катализатора для переработки тяжелого нефтяного сырья. [c.18]

С целью осуществления процесса была предложена и рекон струкция типовой установки Л-35/11-300 каталитического рифор минга, заключающаяся в дополнении блока гидроочистки еще од ним реактором и переводе этого блока на режим гидрокрекинга а также в установке дополнительной печи и частичной модерниза ции оборудования. Проектная производительность установки по сырью — 370 тыс. т в год [17]. Особенностью реконструкции явля ется относительно невысокое давление гидрокрекинга (4,5 МПа) позволяющее использовать реакторы гидроочистки. Прочие пара метры прюцесса температура 340—380 °С, кратность циркуляции водородсодержащего газа 1000 м /м , объемная скорость подачи сырья 2,2 ч рассчитанный тепловой эффект процесса — около 250 кДж/кг. Итоговый материальный баланс близок к приведенному ранее — выход товарного бензина АИ-93 (без добавки ТЭС) составляет около 70% на исходное сырье. Гидрокрекингу подвергают фракцию 130—180 °С прямогонного бензина, риформингу — фракцию 85—180 °С после гидрокрекинга. [c.70]

Исследовались газообразные и жидкие продукты односуточпого крекинга нефтей. В табл. 2—10 приведены материальный баланс одноступенчатого каталитического крекинга нефтей и характеристика полученных продуктов. Необходимо отметить, что выход бензиновых фракций указывается с добавлением пептан-амиленовых и высших углеводородов, содернсащихся в газе. [c.234]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология