Материальный газа абсорбции

Материальный баланс абсорбции газов [c.275]

Схема абсорбции с рециркуляцией газа приведена на рис. 12-3, б. Здесь материальные соотношения аналогичны предыдущим. Положение рабочей линии определяют точки (У , Х ) и В (У , Х ) ордината находится из уравнения материального баланса [c.287]

Расчет материального баланса абсорбции удобнее производить, выражая концентрацию извлекаемого вещества в килограммах на 1 кг инертного газа или на 1 кг абсорбента. В этом случае размерность движущей силы кг кг инертного газа, а размерность коэффициента массопередачи кг/(м -сек). [c.286]

Расчет абсорбционной колонны проводится методом последовательных приближении с коррекцией рас.хода очищенного рассола в промыватель воздуха фильтров делением ошибки пополам до тех пор, пока общий материальный и покомпонентный балансы промывателей воздуха фильтров и газа абсорбции не совпадут с требуемой точностью. [c.62]

Материальный баланс промывателя газа абсорбции (ПГАБ) [c.250]

В общем, скорость абсорбции R является функцией концентраций Л и 5 , а также скорости реакции г. Кроме того, R зависит и от концентрации А, определяемой локальными значениями парциального давления растворяемого газа, которые в свою очередь изменяются по мере абсорбции в соответствии с уравнением материального баланса. [c.184]

На рис. III.2 показана схема расчета числа теоретических ступеней применительно к абсорбции. Сначала составляют материальный баланс процесса и находят конечные расходы и составы фаз (начальные расходы и составы, а также степень извлечения предполагаются заданными). Затем по уравнению (III.И) находят для первой ступени (см. рис. III. 1, б) состав уходящего с нее газа. Из уравнения материального баланса для первой ступени можно найти расход газа, уходящего с первой ступени [c.44]

Далинейшее улучшение процесса разделения катализата риформинга достигается при использовании холодной сепарации газа на I ступени и абсорбции газа стабильным катализатором на II ступени [23]. Принципиальная схема такой установки приведена на рис. 1У-24. Катализат охлаждают и частично конденсируют при 120 °С и направляют в I ступень сепарации, где под давлением 0,97 МПа он разделяется на газовую и жидкую фазы. Газовую фазу компримируют до 1,4 МПа и при 160 °С подают на разделение в абсорбер, на верх которого подают стабильный катализат при 38°С. Разделение катализата по данной схеме обеспечивает получение водородсодержащего газа с концентрацией 81,2% (об.) Нг при снижении зисплуатационных затрат по сравнению со схемой двухступенчатой сепарации на 10—15%. В табл. IV.13 приведены состав и параметры основных потоков блока разделения по схеме, изображенной на рис. 1У-24, на основе которых может быть рассчитан материальный баланс процесса. [c.234]

Прп выводе уравнений материального баланса для динамических режимов функционирования абсорбционной колонны используем следующие допущения 1) количество газа над тарелкой мало по сравнению с количеством находящейся на ней жидкости 2) эффективность тарелки 100% 3) соотношение между равновесными составами газа и жидкости выражается уравнением У = тХп + + 6 4) количества жидкости на всех тарелках одинаковы 5) тепловым эффектом процесса абсорбции пренебрегаем. [c.189]

Эдмистер предложил метод расчета абсорбции жирных углеводородных газов на основе использования эффективного фактора абсорбции, как функции коэффициента конечного поглощения, и с учетом изменения материальных потоков и температуры по высоте аппарата. [c.84]

Для определения диаметра колонны надо знать поток газа (пара) по колонне и скорость газа (пара) в свободном сечении колонны При проведении процесса абсорбции поток газа по колонне определяется из условий материального баланса. При проведении процесса ректификации из материального баланса находят величину Ор. Оптимальное флегмовое число можно рассчитать по методике, изложенной ранее, при условии минимального объема противоточного аппарата. [c.340]

Алгоритм расчета схемы НТА основан на последовательном расчете отдельных аппаратов по специальным программным модулям [21 ]. Несмотря на сложность рекуперативного теплообмена и большое число рециркуляционных материальных потоков, расчет схемы (рис. IV.33) осуществлен без итераций. Это стало возможным в результате задания температуры однократной конденсации сырого газа и питания в абсорбционно-отпарной колонне (АОК). Для схем НТА возможно задание температуры ОК, так как более полно целевые компоненты извлекаются в основном в узле абсорбции. [c.318]

Кинетику абсорбции изучают в лабораторных условиях или на укрупненных аппаратах, представляющих собой модели промышленных аппаратов. Исследования на моделях, как правило, дают более надежные результаты, которые часто можно непосредственно использовать для производственных аппаратов. Однако эти исследования требуют больших материальных и трудовых затрат, а часто они не выполнимы из-за отсутствия необходимой среды (газа и жидкости) в соответствующих количествах. Такие испытания не всегда могут быть проведены с достаточной точностью и обычно не дают возможности изменять в широких пределах различные факторы. В то же время лабораторными исследованиями в ряде случаев можно получить достаточно удовлетворительные данные для расчета промышленных аппаратов. [c.160]

Режим абсорбции. При расчете А. обычно задают параметры очищаемого газа (давление, т-ру, состав) и предъявляют требования к очищенному газу. Необходимый для осуществления А. расход жидкости (кол-во циркулирующего абсорбента) определяется материальным балансом и кинетикой А. Концентрация У2,в извлекаемого компонента в очищенном газе завнсит от Х2,в - [c.18]

При расчете неизотермических процессов кроме параметров, характеризующих входные потоки, в качестве исходных данных обычно задаются числом теоретических ступеней. Повторение расчетов при различном соотношении расходов фаз и числе теоретических ступеней позволяет найти условия, при которых могут быть получены определенные конечные составы. Возможная схема расчета для неизотермической абсорбции показана на рис. 3.3. В соответствии с этой схемой сначала задаются составом и температурой газа на выходе из абсорбера. Затем из материального и теплового балансов для всего процесса определяют конечные расходы фаз, температуру и состав выходящей из абсорбера жидкости. После этого проводят последовательный расчет расходов, составов и температур для всех ступеней. Полученные в результате расчета значения температуры и концентрации в газе на последней ступени сопоставляют с величинами и г,к, которыми задавались в начале расчета. При значительном расхождении расчет повторяют. В схеме расчета, приведенной на рис. 3.3, использован метод простых итераций за новые значения конечной концентрации и температуры газа принимают значения, полученные в предыдущей итерации. [c.94]

Расчет насадочных колонн. Насадочные колонны могут работать либо в пленочном режиме, либо в режиме, близком к захлебыванию, — режиме подвисания жидкости. Практика показывает, что насадочные колонны более интенсивно работают в режиме подвисания. При расчете абсорбции и ректификации потоки газа (пара) и жидкости по колонне определяют на основании материального баланса. При расчете ректификации определяют также оптимальное значение флегмового числа и по этому значению находят внутренние материальные потоки в колонне. [c.304]

Таким образом, процесс десорбции инертным газом аналогичен изотермической абсорбции, причем линии равновесия для процессов совпадают. Для построения рабочей линии десорбции составим материальный баланс процесса. В этом случае заданными являются расход поглотителя Ь, его начальная Х ц и конечная концентрации, начальная концентрация д десорбирующего агента. Тогда уравнение материального баланса десорбции примет следующий вид [c.94]

В случае адиабатной абсорбции (отсутствие отвода теплоты, выделяющейся при поглощении ПК) температура газа и жидкости повыщается по мере увеличения в последней концентрации поглощаемого компонента х). Если изменение температуры ощутимо сказывается на положении линии равновесия, то такую абсорбцию называют неизотермической. Зависимость температур газа 0 и жидкости I от концентрации в ней поглощаемого компонента можно получить путем совместного рассмотрения материальных и тепловых балансов, а также уравнений тепло- и массообмена между газом и жидкостью. [c.938]

Процесс непрерывной адсорбции, как было показано выше, осуществляется в аппаратах с встречным движением потоков газа (жидкости) и адсорбента. В упрощенном виде для расчета такого установившегося процесса при движении плотного слоя адсорбента можно воспользоваться методом, изложенным ранее применительно к другим процессам контактного массообмена между двумя фазами (абсорбция, ректификация). Обозначив через Уа и Уг объемные расходы адсорбента и инертной части газового (жидкостного) потока, через аиа — текущую и выходную адсорбционные емкости адсорбента, а через с и с, — концентрации адсорбтива в газовом (жидкостном) потоке в тех же сечениях аппарата (рис. ХП1-7), напишем уравнение материального баланса для нижнего участка адсорбера Уд (а —а) = (с — с), откуда [c.630]

В процессах абсорбции расходы инертного газа и абсорбента практически не изменяются. Поэтому при расчете этих процессов принято величинами L и G в уравнениях материального и теплового балансов (V. 91) —(V. 94) и (V. 132) —(V. 134) выражать расходы абсорбента и инертного газа, а величинами Хг и уг в этих уравнениях и уравнениях фазового равновесия (V. 135)—содержание компонента i в жидкой и газовой фазах, приходящееся на [c.537]

Возможное повышение температуры жидкости и газа в процессе абсорбции не изменяют уравнения (5.41) рабочей линии процесса, представляющего собой соотношение материального баланса по поглощаемому компоненту, справедливому также для части аппарата выше произвольного сечения 1-1. [c.392]

Выбор расхода жидкости (плотности орошения или удельного орошения). Плотность орошения определяют из материального баланса процесса и с учетом растворимости газа. При этом для абсорбции хорошо и среднерастворимых газов плотность орошения Л=10—25 м / м -ч). Для плохо растворимых газо чем выше значение Ь, тем интенсивнее проходит процесс очистки, однако Ь не должно превышать 100 м /(м ч). [c.133]

Вместе с тем, процессы массообмена при абсорбции и десорбции связаны с изменением составов материальных сред вследствие этого при определенных условиях возможно образование взрывоопасных составов в газообразной и жидкой фазах. При абсорбции негорючих смесей газов различной растворимости возможно образование горючей газовой фазы вследствие удаления (растворение в абсорбенте) негорючих примесей н обогащения нерастворимой части газовой смеси горючим компонентом, окислителем или одновременно горючим газом и окислителем. [c.214]

Если проводить абсорбцию без отвода тепла, температура процесса будет повышаться вследствие выделения тепла при поглощении газа жидкостью. При изменении температуры изменяется положение линии равновесия и наряду с процессом массообмена происходит процесс теплообмена. В этом случае к уравнениям массообмена и материального баланса необходимо присоединить уравнения теплового баланса и теплообмена. Система дифференциальных уравнений, описывающих процесс неизотермической абсорбции, будет иметь следующий вид [c.115]

На основе полученных данных составляют материальный баланс абсорбции с определением для каждого компонента числа молей компонентов, поглощаемых абсорбентом и оставшихся неиз-влеченными, т. е. уходящих с верха абсорбера с сухим газом. [c.238]

Зная из материального баланса состав уходящего газа (ЫНз — 2,62 кг т соды, НаО — 2 кг1т соды, СОг — 38,24 кг/т соды, инертных газов — 7,4 кг/т соды), легко рассчитать процент ЫНз в газе, входящем в промыватель газа абсорбции. Количество ЫНз в % = 13,5%. Парциальное давление ЫНд, аналогично предыдущему pf . =71,5 мм рт. ст. [c.391]

Примером процесса, который, часто протекает в неизотермических условиях, является абсорбция. Возможная схема расчета степени извлечения при заданном числе теоретических ступеней в условиях неизотермической абсорбции приведена на рис. 111.4. При этом методе расчета сначала задаются конечным составом (или степенью извлечения) и температурой выходящего газа. Затем по уравнениям материального и теплового баланса находят конечные параметры абсорбента. Далее проводят последовательный расчет расходов, составов и температур для всех ступеней (на рис. III.4, как и на рис. 111.1, б, отсчет ступеней ведется снизу — от входа газа). Полученные значения конечной концентрации и температуры газа сравнивают со значениями, которыми задались в начале расчета. Если расхождение значительно, расчет повторяют. Каждую новую итерацию можно начинать, принимая степеР1Ь извлечения и конечную температуру газа равными соответствующим значениям, полученным в предыдущей итерации. [c.46]

На рис. ХУП1-8 показана,зависимость объемного коэффициента массообмена при абсорбции от скорости газа, соответствующей его среднему расходу в рассматриваемом сечении колонны. Коэффициенты были рассчитаны с помощью материальных балансов для первых 54 см высоты колонны при использовании твердых частиц размером 6 мм и барботажных систем, а также для первых 101,5 см при работе с частицами размером 1 мм. В ходе всех опытов варьировали скорости жидкости, а при псевдоожижении частиц размером 6 мм — также начальные концентрации двуокиси углерода в газе. [c.673]

Расчет абсорбции углеводородных газов по методу Мак-Нисса ведется на электронно-вычислительных маш инах путем составления материального и теплового балансов по тарелкам. Для легких компонентов расчет ведется сверху вниз, а для тяжелых — снизу вверх по аппарату. Так поступают, чтобы как-то учесть неравномерность поглощения компонентов по высотр аппарата. [c.84]

Пример. Составить материальные балансы олеумного и моиогпд-ратного абсорберов. Часовое количество газа, поступающего в отделение абсорбции, содержит 10 350 кг SO3. Олеумный абсорбер орошается олеумом, содержащим 20% причем закрепление [c.106]

Очистка газов от двуокиси углерода как в аммиачном, так и в метанольном вариантах осуществляется чаще всего абсорбцией монозта-ноламином (МЭА). Поглощается СС>2 в абсорбере 12 12-15 ным раствором МЭА. Насыщенный раствор регенерирует в десорбере /4 при П5-120°С. Парогазовая смесь при 100-Ю5°С поступает в скруббер-ох-ладитель 1де конденсируется избыток водяного пара охлаадение проводится циркулирующим конденсатом. При производстве метанола выделенная подается в поток природного газа перед сатурационной башней /. Материальный баланс паро-кислородо-углекислотной конверсии представлен в табл. 19, а состав газа на различных участках схемы производства aм шaкa - в табл, 20. [c.242]

КаС1). Исходя из анализа работы содового производства и материального баланса станции абсорбции лринимаем расход рассола — 5,17 м /т (расчет ведем на 1 т соды). Рассол поступает при температуре 20,8°С с начальной концентрацией ЫНз 15,3 г/л, т. е. 18 и. д. (нормальных делений). Из абсорбера рассол выходит с температурой 69,5° С и концентрацией МНэ 47,6 г/л, т. е. 56 н. д. Температура газа на входе в абсорбер / = 70° С, на выходе 45° С. [c.357]

Существует довольно много методов расчета процесса абсорбции углеводородных газов. Все их можно разделить на приближенные и более точные. Приближенные методы обычно не учитывают изменения массовых потоков газа и абсорбента по высоте колонны и дают возможность с той или иной точностью при заданных параметрах определить составы и количества конечных продуктов процесса. Точные методы, внедрение которых стало возможно в результате широкого применения ЭВМ, основаны на потарелоч-ных расчетах с применением уравнений материального и теплового балансов, т, е. практически на расчетах процесса однократного испарения — конденсации на каждой тарелке. [c.306]

При расчете обычно бывают заданы количество пропускаемого газа, его начальная и требуемая конечная концентрации, а также начальная концентрация поглотителя. Конечная концентрация поглотителя бывает задана (если абсорбцию ведут для получения готового продукта) или же ее принимают на основе тех или иных соображений (стр. 662). Исходя из указанных величин, по уравнениям материального баланса находят количество поглощаемого компонента и расход поглотителя. Далее определяют, как будет указано ниже (стр. 190), среднюю движущую силу, после чего, зная коэффициент массопередачн, вычисляют посредством уравнения массопередачн необходимую поверхность соприкосновения. Если поверхность соприкосновения трудно определима, то находят рабочий объем аппарата или его рабочую высоту (стр. 195). [c.183]

Рассмотрим процесс абсорбции, протекающий в гфеделах элементарно малого объема абсорбера I/ (рис. 323). Количество газа С, поглощенное абсорбентом при прохождении газового потока через элемент объема в час, может быть выражено следующим уравнением материального баланса [c.481]

В свою очередь, процесс НТК может осуществляться с ис-,пользованием аммиачного, пропанового, этанового или других хладоагентов, а также за счет изоэнтальпийного или изоэнтро-пийного расширения газа. Каждый из этих вариантов может быть использован при различных температурах и давлениях и на различном оборудовании, В зависимости от указанных параметров будут отличаться также значения материальных и тепловых потоков, схемы утилизации и низконапорных газов, капитальные вложения и эксплуатационные расходы и т. д. То же касается применения процесса абсорбции. В зависимости от способа проведения (одно- или двухступенчатая, с предварительным насыщением, с рециркуляцией потоков и т. д.) и температуры и давления процесса для одного и того же состава газа можно составить более десяти вариантов, которые будут отличаться не только аппаратурным оформлением, но и составом и количеством отдельных потоков. [c.20]

Эксплуатационные данные показывают, что при водных растворах моноэтаноламина, применяемых на установках абсорбции СО2, регенерированный раствор содержит (в зависимости от условий работы отпарной колонны) от 0,05 до 0,2 моль СО2 на 1 моль моноэтаноламина. Для отварной колонны низкого давления типичное содержание СО2 в регенерированном растворе можно принять равным 0,15 моль СО2 на 1 моль МЭА. Для расчета материального баланса можно с достаточной надежностью принять, что в отпарной колонне сербводород десорбируется полностью. Можно считать, что из смесей моноэтаноламина и гликоля с низким содержанием воды и из растворов более слабых аминов (диэтаноламина, триэтаноламина и метилдиэта-иоламина) СО2 и ИдЗ десорбируются практически полностью, ио необходимо учитывать влпя ние остаточного содержания сероводорода в регенерированном растворе на степень очнстки товарного газа. [c.34]

Факторы абсорбции остальных компонентов рассчитывали с помощью констант равновесия. Используя значения DгN и (Й1к по выражению (УП.12), вычисляли состав диэтанизирован-ного абсорбента. Состав сухого газа определяли по уравнению материального баланса колонны. [c.195]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология