Теплообменные аппараты схемы теплообмена

Обе формулы (168) и (169) получены для случаев чистого пря-мо- или противоточного движения теплоносителей. Фактически в реальных теплообменных аппаратах схемы потоков теплоносителей могут быть более сложными и включать наряду с прямотоком и противотоком также перекрестный ток, что, безусловно, оказывает влияние на фактический температурный напор. Поэтому для наиболее распространенных схем движения теплоносителей в аппаратах выполнены специальные решения, согласно которым вычисленное по формулам (168) и (169) значение Ai следует умножать на поправочный коэффициент учитывающий влияние схемы потоков жидкости в аппаратах на А/. [c.163]

Эксплуатация большинства теплообменных аппаратов преследует цель наиболее полно использовать тепло горячих потоков, отводимых с установки. В то же время тепло горячих потоков, собственно, получено в основном за счет сжигания топлива в печах. В зависимости от рационально выбранной схемы теплообмена, а также соответ- [c.83]

Новые конструкции тарелок, допускающие высокие скорости потоков при малом расстоянии между тарелками (200 мм), и новые конструкции теплообменных аппаратов, работающие с минимальной разностью температур (5°С), позволяют все более широко применять технологические схемы одноколонных агрегатов с тепловым насосом. В нефтепереработке одноколонные системы ректификации с тепловым насосом в настоящее время применяют в основном на этиленовых установках при разделении смесей этилен— этан и пропилен — пропан. [c.114]

Метод Белла. В основе метода Белла лежит представление схемы теплообменного аппарата в виде ряда элементов из идеальных пучков труб с чисто поперечным потоком теплоносителя без байпасного потока и протечек. Эти элементы соединены между собой окнами (вырезами перегородок). При расчете коэффициента теплоотдачи вначале рассматривается основной поток теплоносителя с чисто поперечным омыванием пучка труб, затем продольное движение потока через вырезы перегородок и учитываются все возможные протечки через зазоры. Рекомендуется следующая последовательность расчета коэффициента теплоотдачи. [c.237]

Рис. 15. Схема извлечения трубчатки из теплообменного аппарата с применением стационадных конструкций

Ниже приводится проектный расчет теплообменного аппарата, в котором были определены размеры пучка пластин, самого теплообменника, толщина стенки корпуса, а также расчет опоры под теплообменный аппарат. Кроме того, приводится несколько возможных схем монтажа теплообменного аппарата. [c.58]

В некоторых случаях, когда продукты сгорания могут загрязнить высушиваемый материал, применяется схема с промежуточным нагревом воздуха. В этом случае газы нагревают воздух в каком-либо теплообменном аппарате, и воздух подается на сушку (фиг. 159). [c.252]

Схема включения теплообменных аппаратов, обогреваемых дифенильной смесью, определяется требованиями конкретного производства. [c.316]

Данное пособие составлено по следующей схеме. Первая часть посвящена общим принципам расчета гидравлических, тепловых и массообменных процессов, а также механическим расчетам аппаратов. Приведенные здесь уравнения, справочные данные и рекомендации помогут рассчитать гидравлическое сопротивление систем, подобрать для них соответствующие насосы, вентиляторы или газодувки рассчитать теплообменные аппараты и выбрать оптимальный для данного случая вариант теплообменника определить основные параметры, необходимые для расчета массообменных аппаратов рассчитать аппараты на прочность. [c.6]

Обессоленная и обезвоженная нефть насосом прокачивается через группу теплообменников 9, 11, 27, 23, 67, 69, 65, 74 и с температурой 210 °С поступает в колонну предварительного испарения (эвапоратор) 8 (на схеме не показан ход нефти через теплообменные аппараты в связи со сложностью обвязки). Фракция н. к. — 100 °С уходит с верха колонны и, пройдя через аппарат воздушного охлаждения 7 и холодильник 6, поступает в сборник 5. Часть этой фракции насосом 4 подается в качестве орошения [c.19]

После теплообменника 12 не полностью охлажденный гидрообессеренный газойль подается насосом 14 в теплообменные аппараты 17 (на схеме показан один) для использования избыточного тепла и охлаждения до требуемой температуры. Отпарная колонна 11 в данном случае является стабилизационной колонной и обслуживается конденсатором-холодильником 13. Одна часть легкой фракции (отгона), собирающейся в приемнике 16, насосом 15 подается как орошение в колонну И, а другая — выводится с установки. Из приемника 16 сверху уходят газы стабилизации. [c.56]

В промышленных условиях при охлаждении литиевых смазок коэффициент теплопередачи составляет 600—650 Вт/(м -К), что примерно в 20 раз выше, чем в трубчатых теплообменных аппаратах. Перспективным и эффективным для нагревания и охлаждения смазок в непрерывных схемах является змеевиково-скребковый аппарат. [c.99]

Змеевиковые теплообменные аппараты Виды змеевиковых теплообменников представлены на схеме 1.5. [c.25]

Потеря напора в теплообыенных аппарата . Выбор скорости потока теплоносителя и допустимой потери напора в теплообменных аппаратах связан с общей схемой процесса. В регенераторах тепла пародистиллятов вакуумных колонн потери напора на паровых потоках исчисляются несколькими миллиметрами ртутного столба. Для паровых потоков атмосферных колонн и колонн, работающих под давлением, потеря напора может достигать значительно больших величин. Расчет потери напора ведут по известным, уравнениям гидравлики, учитывая местные гидравлические сопротивления, возникающие при прохождении потока через прорези в перегородках, между перегородками, при обтекании труб, на поворотах и т. д. [c.268]

Поскольку рифление пластин в межпластинчатом канале способствует выравниванию скоростей потока по сечению пластины, оба варианта пластин (с односторонним и диагональным направлением потока) практически равноценны. При использовании пластин с односторонним направлением потока все штуцеры для одной рабочей среды расположены по одну сторону теплообменного аппарата, а для второй - по другую. Для пластины с диагональным направлением потока рабочая среда движется с одной стороны аппарата на другую, соответственно расположены и штуцеры для каждой среды. Это влияет на монтажную схему всей установки /32/. [c.31]

В результате такой замены возможно ужесточение режима ведения процесса платформинга, поэтому необходимо применение современных средств автоматизации и контроля параметров. В настоящее время, к сожалению, еще достаточно многие нефтеперерабатывающие заводы используют на установках пневматические приборы, но преимущества электрических приборов над пневматическими неоспоримы. Поэтому в данном разделе рассматривается замена пневматических приборов. Ниже приводятся функциональные схемы автоматизации одного из четырех реакторов и нового теплообменного аппарата со спецификациями. [c.95]

В разделе контрольно-измерительные приборы и автоматика произведена замена пневматических приборов, применяемых на установках в настоящее время на электрические, а также описана предлагаемая функциональная схема с описанием приборов для нового теплообменного аппарата. [c.121]

Имеются работы, в которых рассматривался вопрос выбора диаметра труб поверхности нагрева. Обычно это либо практические рекомендации, основанные на опыте конструирования и эксплуатации теплообменных аппаратов [31], либо общие соображения, основанные на характере зависимости Зaт (dъi) и связанные с конкретной схемой движения потоков. Например, в [72] исследовалось поперечное обтекание трубного пучка, а в [45]—продольное обтекание. [c.123]

Исходные данные расчетов расходы и температуры теплоносителей, их физические свойства, форма и размеры теплопередающей поверхности и всего аппарата, материальное исполнение элементов аппарата, живые сечения и размеры каналов по ходу теплоносителей, площадь и масса аппарата, схема тока теплоносителей в аппарате, ряду и комплексе, термические сопротивления загрязнений, зазоры (протечки), расчетные ограничения, коэффициенты запаса поверхности, допустимые погрешности расчета и пр. Все конструктивные данные соответствуют стандартам (или нормалям) теплообменных аппаратов. Они подготовлены в виде компактных таблиц для одного типоразмера аппарата (ограниченный проектный расчет) либо для возможного набора типоразмеров (полный проектный расчет). Характерная структура полных проектных расчетов (шифр БС-ПР) приведена на рис. 6 (см. Приложение 9). [c.37]

Цель расчетов — обоснование при проектировании новых либо реконструируемых производств оптимальности конструкции и материального оформления теплообменных аппаратов, их конструктивных параметров, схем тока теплоносителей в аппарате и в теплообменнике, состава и рабочей плотности для движения теплоносителей, их параметров и др. Перечисленные задачи могут решаться в комплексе, отдельно каждая или в любом сочетании. От этого зависит состав независимых переменных. Независимые переменные [c.45]

К настоящему времени достаточно корректно решено и практически реализовано значительное число задач расчета теплопередачи в теплообменниках (ТО) в основном для регулярных схем обвязки теплообменных аппаратов (ТА). Многие из них для различных рядов ТА и регулярных комплексов из рядов ТА описаны выше (главы 7 и 8), а также в работах [26, 33, 42, 44, 55, 60, 67, 71, 76, 84]. [c.206]

Расчет полного перепада давления в межтрубной зоне теплообменного аппарата по методу Белла выполняется по блок-схеме БС — ДР , приведенной на рис. 79. Такая структура расчета применима для аппаратов с поперечными перегородками (П = О, блок 1) и без них (продольное течение) (П =1, блок 1), при наличии герметизующих полос и без них (Пт = О, блок 10). [c.256]

При математической формулировке задачи в первую очередь выделяется совокупность параметров состояния синтезируемой системы, однозначно определяющих все остальные параметры системы и ее элементов, в том числе и критерия оптимальности. Формулирование задачи, очевидно, проводится с ориентацией на определенный алгоритм синтеза, в связи с чем принимаются и соответствующие ограничения. Технологические схемы теплообменных систем могут отличаться типом функциональных элементов, т. е. теплообменных аппаратов (вектор Т), конструкционными характеристиками элементов (вектор К) и схемой соединения элементов (множество структур С). Часть параметров состояния при проектировании обычно определяется техническим заданием (например, группа типов теплообменников Т) или регламентируется действующими стандартами на теплообменное оборудование (вектор К). К независимым параметрам состояния теплообменной системы также относится вектор параметров исходных технологических потоков (X). Что касается параметров выходных потоков (вектор У), то для них обычно задается совокупность [c.453]

Средняя разность температур в теплообменных аппаратах определяется в зависимости от схемы теплопередачи. Еслп температуры нагревающего и пагреваемого потоков постоянны, как, например,. [c.153]

Книга рассчитана на инженеров-теплотехников, работающих в различных отраслях промышленности, и на студентов высших учебных заведений, специализирующихся по промышленной тепло-гехнике. С учетом этого весьма полезны главы книги, посвященные описанию многочисленных схем и конструкций теплообменных аппаратов с указанием областей их применения. [c.4]

Давление внутри колонны, обычно не превышающее 1 ат по манометру, поддерживается более низким, чем в реакторе. В таких колоннах широко применяется промв жуточное циркуляционное орошение. Схема орошения одной из колонн и соединения ее с теплообменными аппаратами показана на фиг. 10 в главе второй. Там же приведен температурный режим секций ректификации и подготовки сырья. [c.131]

Рис. П-4. Форма поперечных иере-городок и схема и.х расположения в теплообменном аппарате с И-об-разным трубным пучком,

В схеме установки (рис. 1У-2) имеются следующие блоки реакторный (реактор и регенератор, соединенные транспортными линиями), погоноразделительный (основная колонна, отпарные колонны, газоводоотделитель) и нагревательный (печь, теплообменники, холодильники). Сырье насосом 22 подается через теплообменные аппараты 21, где нагревается за счет тепла отходящих потоков примерно [c.39]

Значения поправочного коэффициента г з для рааличных схсм движения теплоносителей приведены на графиках рис. 1-1—1-11, где они даны в зависимости от характера взаимного направления потоков рабочих сред. При каждом из графиков и-меетоя соответствующая схема движения рабочих сред. Штриховка на этих схемах указывает на разделение потоков рабочих рред на отщельные ст>руи. Рис. 1-7, например, соответствует перекрестному пластинчатому теплообменному аппарату, рис. 1-8 —пучку труб, рис. 1-9 —одной трубе в поперечном потоке. [c.16]

В параграфе представлены конструкции и технические данные теплообменных аппаратов, применяемых в схемах тепловых электрических станций для охлаждения масла, идущего на смазку и регулирование паровых турбин, и воздуха охлаждающего теяера- [c.63]

При проектировании неагрегатированной холодильной установки основные теплообменные аппараты (конденсаторы и испарители) подбирают для всей установки и соединяют коллекторами с компрессорами и другим оборудованием. При этом нагрузка на аппараты определяется из условия работы всех установленных компрессоров, включая резервные. Общая схема расчета аппаратов холодильной установки соответствует изложенной в гл. II настоящего пособия. [c.176]

Подбор аппаратов АХМ. Подэор и поверочный расчет основных теплообменных аппаратов (испарителя, конденсатора, дефлегматора и теплообменников для регенерации тепла) проводится по общей схеме, представленной в гл. II. При )асчете абсорбера, выпарного элемента генератора и ректификацион-рой колонны следует использовгть материал глав III, V—VII. Примеры расчета этих аппаратов даны в литературе [5]. [c.191]

На чертеже общего вида выполняются следующие изображения главный вид аппарата, вид сверху (для вертикального теплообменного аппарата) или сбоку (для горизонтального), вид одного из фланцевых соединений, расположение труб в трубной решетке, крепление труб в трубной решетке, а также другие необходимые изображения, поясняющие конструкцию аппарата. При отсутствии необходимости в и.зображеиии вида сверху или сбоку расположение штуцеров и лап может быть показано на схеме (см. рис. 1). [c.211]

В пластинчатом теплообменнике коэффициенты теплопередачи выше, чем в кожухотрубчатом. Это происходит из-за малой величины зазоров между пластинами, рифления пластин (это создает искусственную турбуляцию потоков), а также благодаря гибкости пластинчатых теплообменников, дающей возможность осуществлять такую схему ходов, которая позволяет максимально использовать преимущество противоточного движения рабочих сред. Все это приводит к уменьшению капитальных затрат на пластинчатый теплообменный аппарат (по сравнению с кожухотрубчатым). [c.29]

Схема № 3. Компрессорную перекачку с предварительным охлаждением (рис. 102) применяют для дальнего транспортирования. Необходимость выбора такой схемы обусловлена тем. что несмотря на высокое давление подаваемого от источника углекислого газа обычная беском-прессорная или компрессорная перекачка здесь неприемлема, так как указанные схемы приводят к конденсации углекислого газа в трубопроводе и формированию двухфазной смеси. Согласно предлагаемой схеме, двуокись углерода вначале сжимается в компрессорах (линии 1,1 ) и переводится в новое термодинамическое состояние —в область сверхкритической температуры и давления, т. е. в область, где i>tкp и р>ркр. Затем проводят изобарическое охлаждение и конденсацию транспортируемой среды в теплообменном аппарате (линии 2,2 ) в результате чего температура двуокиси углерода становится ниже критической температуры, и сама углекислота переходит в жидкое состояние. В качестве теплообменного аппарата может быть использован либо аппарат воздушного охлаждения, либо теплообменник специальной холодильной установки. Аппарат воздушного охлаждения применим лишь в условиях, если температура окружающего воздуха не превышает 20—25 °С. Только при этом может быть обеспечен перевод охлаждаемой среды в область tособенности нашей страны, схема с аппаратами воздушного охлаждения может быть рекомендована за редким исключением в большинстве районов. [c.170]

Полученные ранее критерии tie, щ, могут быть использованы при сравнении различных теплоносителей. С этой задачей встречаются при выборе теплоносителя для охлаждения атомных реакторов, для различных теплообменных аппаратов, а также при выборе рабочих тел для замкнутых циклов, например ЗГТУ. Обычный путь решения этой задачи — сравнение результатов расчета вариантов, полученных при использовании различных теплоносителей. Однако результаты такого сравнения существенно зависят от принятых тепловых схем, условий сопоставления и рассматриваемых консттрукций. Поэтому прежде чем сравнивать показатели вариантов с различными теплоносителями, целесообразно предварительно провести сопоставление свойств непосредственно самих теплоносителей для оценки перспективы их возможностей и достижимых показателей при различных параметрах. Основой такого сопоставления может служить разработанная выше методика сравнения поверхностей при условии постоянства конфигурации каналов и их пространственного расположения в решетке, что приводит к условию 112= 1- К роме того, смена теплоносителя в аппарате не влияет на коэффициент gx, т. е. gx2/gxi = l (здесь индекс 1 означает заданный, а 2 — исследуемый теплоноситель. Отсюда следует, что результаты сравнения для Q, F, N w Q, X, N характеристик аппарата будут одними и теми же. Это упрощает общее решение задачи. [c.102]

Аппарат (сокращенно от теплообменный аппарат)—автономное теплопередающее устройство, состоящее из теп юпере-дающего элемента (элементов) и полостей для движения теплоносителей. Имеет устройства для выхода и входа теплоносителей. Число, состав и схема соединения элементов в аппарате могут быть любыми. [c.15]

Следовательно, предложенные в главах 6—8 методы расчета теплопередачи в элементарных схемах тока, рядах и комплексах аппаратов положены в основы единой системы теплового расчета теплообменников и использованы в современных алгоритмах оптимизации теплообменных аппаратов кожухотрубчатых (шифр ОКТА), витых (шифр ОВТА), пластинчатых (шифр ОПТА), воздушного охлаждения (шифр ОАВО), труба в трубе (шифр ОТТТ). Эти алгоритмы разработаны в Институте газа АН УССР (г. Киев) при участии Уфимского филиала ВНИИНефтемаш и других организаций. [c.213]

ИЗС, например, оптимальных технологических схем тепловых систем (ТС) формулируется следующим образом для некоторого химического производства имеется т исходных горячих технологических потоков 5м-г (/= 1, т), которые должны быть охлаждены, и п исходных холодных технологических потоков (/ = = 1, п), которые должны быть нагреты за счет рекуперации тепла этих технологических потоков в системе, состоящей из теплообменных аппаратов заданного типа. Каждый к-ый исходный тех- нологическнй поток характеризуется следующими заданными параметрами состояния массовым расходом входной и выходной температурами теплоемкостью с . Для изменения энтальпий исходных технологических потоков при необходимости предполагается возможным вводить дополнительно в структуру тепловой системы нагреватели или холодильники, которые используют (внешние) тепло- и хладагенты. [c.143]

При проектировании оптимальной технадогической схемы ТС необходимо определить структуру технологических связей между теплообменными аппаратами заданного типа, а также размеры поверхностей теплообмена для каждого аппарата разрабатываемой тепловой системы, которые обеспечивают выполнение требуемой операции рекуперативного теплообмена между исходными т горячими и п холодными технологическими потоками химического производства при минимуме некоторого КЭ системы, например, при минимальном значении приведенных затрат. [c.236]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология