Температура конструкций и расход воды

Несущая способность стальных конструкций и оборудования ректификационных колонн сохранится в условиях пожара, если система орошения включена в работу своевременно и охлаждает поверхности, обеспечивая отвод тепла до заданных значений. Эффект охлаждения зависит от величины удельного расхода воды и условий распределения воды на охлаждаемую поверхность. Температура поверхности конструкции, охлаждаемой водой, приведена на рис. 17. Эффективность водяного-охлаждения была проверена полигонными испытаниями макетов колонн в условиях максимально приближенных к реальным. Фрагмент этих испытаний изображен на рис. 18. Результаты исследований показывают, что удельный расход воды, необходимый для охлаждения конструкций до критической температуры, зависит от температуры охлаждаемой поверхности и удаления от нее водяного оросителя. Графически эта зависимость изображена на рис. 19. Критические значения удельного расхода воды для охлаждения поверхности конструкции, находящейся непосредственно в пламени. 1 м 1100°С), до 300 °С составляют при удалении оросителя от поверхности на 2 м — 0,05 л/(м -с), при удалении на Зм — 0,1 л/(м2-с), при удалении на 5 м — 0,2 л/(м - с). [c.46]

Характер изменения температуры орошаемой водой конструкции, помещенной в пламя бензина, представлен на рис. 101. Когда орошение с удельным расходом воды 0,32 л/(м -с) включалось через 1 мин, температура повышалась до 220 °С и затем снижалась до 140°С. [c.185]

Водяное охлаждение весьма важно для работоспособности конструкций в зоне высоких температур. При его проектировании можно ориентироваться на приведенные выше данные о средних температурах. Кроме того, калориметрирование на открытой печи мощностью 7,8 Мва показало, что система охлаждения щек при расходе воды около 28% общего расхода отводит около 50% всех потерь с водой при температуре выходящей воды 30—40° С, т. е. расход воды в остальных ветвях охлаждения в данном случае излишне велик. Это говорит о необходимости такого калориметрирования при наладке печи. С другой стороны, нежелательно повышать температуру выходящей воды более чем до 40— 45° С, когда начинается интенсивное осаждение растворенных в ней солей. [c.139]

Аппарат АВГ (рис. III-9) состоит из трех горизонтально расположенных секций прямоугольной конфигурации, составленных из поперечно оребренных труб 1 фис. III-10) длиной 4 и 8 м. Секции укреплены на раме 2, опирающейся на опорные стойки 3. Секции зафиксированы только с одного конца для обеспечения возможности теплового расширения. К раме прикреплен диффузор 4 для направления потока воздуха через пучки трубок. Воздух в диффузор подается вентилятором 8, который приводится в действие электромотором 7 через угловой редуктор 6. В последних конструкциях вместо редуктора электромотор соединен с вентилятором ременной передачей такая конструкция позволила повысить надежность аппарата, так как вместо одного вентилятора их устанавливается 4 или 8 в зависимости от поверхности ABO. ABO выпускаются на рабочее давление 1,0... 6,4 МПа для работы в климатических условиях до -40°С. Электрическое оборудование применяется в нормальном или взрывозащищенном исполнении. Расход воздуха регулируется жалюзийными устройствами или изменением угла наклона лопастей вентилятора. Наиболее гибкую работу ABO обеспечивают конструкции с автоматическим изменением угла наклона лопастей. При эксплуатации ABO в холодное время года при отрицательных температурах возможно замерзание воды в аппарате, поэтому в конструкции аппарата предусмотрена возможность рецикла теплого воздуха. [c.86]

Конструкции пенных газоочистителей, приведенные в нормалях, рассчитаны на очистку газа при температуре до 100° С и запыленности не выше 200— 300 г/ж . Пенные газоочистители могут работать и при более высокой температуре, но тогда в рекомендуемые нормы расхода воды необходимо вводить поправки согласно тепловому балансу аппарата. При температуре газа выше 40О С конструкция аппарата должна обеспечить соответствующую прочность и [c.487]

Технико-экономические показатели работы компрессорной установки, ее температурный режим и распределение давлений по ступеням в большой степени определяются качеством охлаждения газа в промежуточных газоохладителях. Для данных конструкций и состояния газоохладителя и при постоянном расходе газа через него количество тепла, переданное от газа к воде в каждом конкретном случае, зависит от расхода воды на газоохладитель и от ее начальной и конечной температуры. [c.275]

Кондиционеры с системой непосредственного испарения и конденсатором с водяным охлаждением представляют собой моноблок. Они проще по конструкции и дешевле кондиционеров с конденсатором воздушного охлаждения. Температура наружного воздуха не влияет на работу таких кондиционеров, поскольку конденсатор находится внутри помещения, и поэтому они могут работать при любой температуре наружного воздуха. Однако для их применения необходимо использование проточной воды, что сдерживает применение таких кондиционеров. Подача охлажденной воды может осуществляться от градирни (системы оборотного водоснабжения), из артезианской скважины или любого другого источника холодной воды. Для экономии воды, подаваемой на охлаждение конденсатора, могут устанавливаться специальные клапаны, позволяющие регулировать расход воды и соответствующее давление конденсации. [c.756]

Зависимость (8.2) может быть интегрирована для всего охладителя. В показанной на рис. 8.2 системе оборотного водоснабжения применена одна из возможных конструкций охладителя 1 циркуляционной воды. В замкнутой системе расход циркуляционной воды составляет W (м /с). Отнимая от рабочего тела в конденсаторе теплоту конденсации Q (кВт), вода нагревается на На ту же разность температур вода охлаждается в охладителе, отдавая теплоту воздуху, расход которого через охладитель равен G (кг/с), в результате чего происходит возрастание его энтальпии на ,2 — i ei и температуры на — bi- В конце охладителя расход воды уменьшается из-за испарения части ее Wq (м /с). [c.276]

По данным приложения 7, на 1 кг пара требуется охлаждающей воды 22,4 л (при температурах начальной 15°, конечной 40°). Расход воды в конденсаторе 2,92 X22,4 — 65,2 м /час. Расход воды на охлаждение поршневого вакуум-насоса зависит от его конструкции и составляет 200—400 л/мин. [c.175]

Несущая способность стальных конструкций и оборудования ректификационных колонн сохранится в условиях пожара, если система орошения включена в работу своевременно и охлаждает поверхности, обеспечивая заданный отвод тепла. Эффект охлаждения зависит от удельного расхода воды и условий распределения воды на охлаждаемую поверхность. Температура поверхности конструкции, охлаждаемой водой, приведена на рис. 3.4. Эффективность водяного охлаждения была проверена полигонными испытаниями макетов колонн в условиях максимально приближенных к реальным. Результаты исследований [c.68]

Анализ результатов исследований дает возможность рекомендовать методику приближенного расчета расхода воды для создания требуемой огнестойкости водонаполненных конструкций. С достаточной для практических расчетов теплопередачи точностью за расчетную температуру конструкции можно принять среднюю температуру 0,5 (<о + Ь)- Фактически температура наружной поверхности конструкции в этом случае окажется несколько выше расчетной. Для встречающихся в практике конструкций максимальный перепад температуры в стенке не превышает 90 °С. Критическая температура (для стали 500 °С) водонаполненной конструкции намного превышает не только расчетную, но и температуру наружной поверхности, поэтому расчетная температура необходима лишь для определения теплового потока, воспринимаемого водой в результате ее нагревания и испарения. [c.141]

Эффект водяного охлаждения был проверен испытаниями макетов колонн на полигоне в условиях, максимально приближенных к реальным. Результаты исследований показали, что удельный расход воды, необходимый для охлаждения конструкций до критической температуры, зависит от температуры охлаждаемой поверхности и удаления от нее водяного оросителя. Критические значения удельного расхода воды для охлаждения поверхности инструкции, находящейся в пламени ( 1100°С), до 300°С составляют при удалении оросителя от поверхности на 2 м — [c.192]

Эффективность насыщения кислородом воды на одной ступени водослива зависит от его конструкции, удельного расхода воды д, перепада уровней верхнего и нижнего бьефов 2, глубины нижнего бьефа к" и длины колодца (рис. 23). Кроме того, на эффективность аэрации влияет состав сточных вод и их температура. [c.78]

Так как большая часть конструкций фильтров не обеспечивает возможности наблюдения за поведением слоя ионита при обратной промывке, необходимо детально изучить гидродинамику взрыхления ионита и ее зависимость от температуры, расхода воды, размеров зерна и удельного веса. Этим достигается возможность [c.170]

Расходы воды при температуре не выше 90° С удобно замерять скоростными расходомерами со спиральной вертушкой, конструкция которых описана в [Л. 5-8]. В табл. 5-2 приведены данные о пропускной способности этих расходомеров, рассчитанных на давление воды 10—15 ат (изб). Потери давления в них невелики (0,2— [c.241]

Установленные на компрессорных станциях приборы и приспособления сигнализируют машинистам компрессорной станции о ненормальностях в работе компрессоров или отключают компрессор в случае повышения температуры воздуха и прекращения подачи воды для охлаждения компрессора. На фиг. 38 показана схема автоматического устройства, сигнализирующего об уменьшении подачи охлаждающей воды и останавливающее компрессор при нарушении подачи ее. Устройство просто по конструкции и состоит из рычага I, груза 2 и противовеса 3. Как только уменьшится расход воды на охлаждение компрессора, противовес опустится и замкнет сначала цепь сигнального устройства 4, а при дальнейшем уменьшении расхода воды или прекращении подачи ее замкнет цепь отключающего устройства 5, и компрессор остановится. [c.149]

Четкость разделения дистиллятов в колонне считается удовлетворительной, если температура начала кипения более тяжелого дистиллята равна температуре конца кипения предыдущего, более легкого дистиллята или несколько выше ее. Чем больше тарелок в колонне и совершеннее их конструкция и чем больше подается орошения, тем четче ректификация. Однако большое число тарелок удорожает колонну и усложняет ее эксплуатацию, а чрезмерно большая подача орошения увеличивает расход топлива на последующее его испарение. Кроме того, увеличивается расход воды и энергии на конденсацию паров и подачу орошения. Коэффициент полезного действия тарелок в зависимости от их конструкции составляет 0,4—0,8. [c.92]

Расчеты показали следующее. Увеличение нагрева охлаждающей воды вследствие увеличения числа ходов при сохранении скорости воды и соответствующем снижении ее расхода приводит к увеличению теплопередающей поверхности аппаратов. Причины этого подробно рассмотрены в главе VI на примере воздушного конденсатора (увеличение числа ходов дает тот же результат, что и увеличение числа секций). Уравнения (VI—19) — (VI—26) справедливы и для данного случая, если буквой г в них обозначить число ходов конденсатора. Поэтому уменьшение числа ходов позволяет (при заданных температурах конденсации и воды у входа в конденсатор) снизить площадь теплопередающей поверхности конденсатора, а значит, и занимаемый им объем, упрощает конструкцию крышки конденсатора, что повышает его надежность. [c.220]

Пример 16. Требуется определить коэффициент теплоотдачи трихлорэтилен к стенкам трубок холодильника вертикальной конструкции, если задано охлаждение от 85 до 30° С. Трихлорэтилен протекает вдоль внешней поверхности трубок холодильника. Охлаждающая вода, средняя температура которой равна 28,5° С, течет по трубкам. Расход трихлорэтилена 0,64 л/сек. Число трубок принимаете [c.73]

Для очистки газов от пылей разработаны конструкции аппаратов производительностью от 5 до 60 тыс. м ч. При начальной запыленности 5—100 г/м , температуре от 353 до 523 К гидравлическое сопротивление аппарата составляет 600—800 Па, а эффективность очистки 95—99 %- Расход воды на регенерацию магнитной ткани 0,1 м на 1000 м газа. Элементы магнитной фильтрующей ткани — постоянные магниты с напряженностью 14-10 А/м. Без использования магнитной обработки газов эффективность пылеулавливания при тех же условиях не превышала 5 %. Рациональная область применения магнитных фильтров очистки газов с концентрацией пыли от 0,1 до 200 г/м . [c.483]

Применяемые при этом компрессорные масла отличаются повышенной вязкостью, что в условиях сравнительно низких температур в зонах трения приводит к увеличению затрат мощности на механическое трение. Для снижения механических потерь в ряде конструкций умышленно идут на повышение температуры стенок цилиндров. Этого добиваются уменьшением степени ореб-ренности цилиндров и организацией свободного (взамен вынужденного) конвективного теплообмена на стенках цилиндров (при воздушном охлаждении) или же путем уменьшения расхода воды и повышения ее начальной температуры при проходе через охлаждающие рубашки цилиндров (при водяном охлаждении). В целом же для машин данного класса характерно расширение числа типоконструкций с воздушным охлаждением. [c.314]

Теплообменник представляет собой регулируе.мый объект, и его передаточная функция есть отношение температуры выходящей воды к расходу пара, который является регулирующей величиной. Форма передаточной функции может быть значительно усложнена ее выражение будет зависеть от конструкции теплообменника, температур пара и воды и скоростей потоков. [c.449]

На рис. 117 дан продольный разрез современного герметичного насоса английской фирмы Хайворд Тайлер . Температура и давление воды на всасывании насоса соответственно равны 275° С и 200 кгс/см при скорости 5 м/с коэффициент быстроходности 120 мощность встроенного электропривода 480 кВт частота вращения 1470 об/мин, к. п. д. равен 0,88 напор 7 кгс/см при расходе 1500 м /ч. Габаритные размеры 3,6 X6,9 м. Конструкция внутреннего уплотнения обеспечивает лишь малые переточки горячей воды из насоса в полость статора. Обмотка статора выполнена проводом с полихлорвиниловой изоляцией. Электроввод статора, погруженного в охлаждающую воду, обеспечивает многолетнюю надежную работу электропривода под напряжением 380 В, силе тока до 500 А и давлении 200 кгс/см . Допускается нижнее положение электропривода [69]. [c.227]

Эффект деаэрации зависит как от конструктивного решения деаэратора, так и от режима его работы. При барботаже пара через воду происходит достаточно глубокое удаление газов из деаэрированной воды и достаточно 1ороший нагрев. Однако для барботажа требуется пар повышенного давления. Объясняется это развитой поверхностью соприкосновения пара и воды. В струйных деаэраторах выделение газов из воды и ее нагрев происходят с меньшей эффективностью, но имеют меньшее гидравлическое сопротивление. Поэтому часто конструкция деаэратора предусматривает комплексное применение обоих методов, причем барботаж пара организуется как в деаэрирующей колонке, так и в аккумуляторном баке. При емкости аккумуляторного бака, равной 30—35% расхода воды, достигается достаточно хороший эффект деаэрации. Основными режимными параметрами при работе деаэраторов являются температура воды в деаэраторе и удельный расход отводимого пара (выпар). Недогрев температуры воды даже на [c.119]

В приведенном расчете расхода воды не учитывается, однако, унос водяных паров с водородом. Этот унос зависит от условий работы разлагателя концентрации щелочи, температуры электролиза, конструкции разлагателя и места отбора водорода. Для противоточных горизонтальных разлагателей амальгамы (вода подается противотоком потоку амальгамы), из которых водород отбирается в зоне концентрированной щелочи, по-174 [c.174]

Температура орошаемой водой конструкции, помещенной в пламя бензина, зависит от удельного расхода воды. При интенсивности подачи воды 0,32 л/ м -с) через 1 мин до подачи воды температура повышалась до 220 °С и затем снижалась до 140°С. Здесь важно отметить инерционность включения установки орошения. Проведенные опыты показали, что спринклер срабатывает в пламени через 7—8 с с момента возникновения пожара. Продолжительность действия установок орошения определяется требуемым пределом огнестойкости конструкции. Обычно продолжительность действия спринклерно-дренчерного оборудования принимают равной 1 ч. [c.234]

А12Оз+70%Сар2), предварительно прокаленном при 300—400° С в течение 2—3 ч. Для обеспечения стабильной кристаллизации слитка в процессе используется установленный на водоохлаждаемый поддон (рис. 5) кристаллизатор, в которохМ полностью отсутствуют верхний и нижний коллекторы (рис. 6). Подвод и слив воды охлаждения, имеющей температуру 50—60° С, осуществляется с помощью патрубков, направленных по касательной к рубашке кристаллизатора. При такой конструкции воде сообщается вращательное движение, что способствует более равномерному охлаждению и уменьшению расхода воды, исключает возможность перекрытия верхнего патрубка образующимся паром. [c.17]

Царг, помещалась шаровая насадка. В качестве насадки были использованы полые полиэтиленовые шары диаметром 35 мм, весом 4,6 -г- 4,8 г. Воздух от вентилятора поступал нод решетку. Расход воздуха регулировали задвижкой и измеряли двойной диафрагмой. Воду подавали в колонну на проток. Расход воды измеряли ротаметрами. Подача жидкости на плавающую асадку осуществлялась оросителем типа паук . В рабочей и нижней царгах имелись отводы для замера давления и температуры. Рабочая царга имела миллиметровую шкалу для замеров высоты слоя шаров. Для определения перепада давления в колонне была применена специальная конструкция, не допускающая попадания жидкости в манометрические трубки. Давление измеряли при помощи и-об разБого жидкостного манометра. Для сглаживания резких колебаний в показаниях манометра использовали капиллярную трубку. При снятии гидравлических характеристик отмечали показания дифманометров, динамическую высоту слоя насадки, показания ротаметров, температуру воздуха и воды. [c.84]

В СССР в 1929 г. были сконсфуированы печи специально для сжигания флотащ онных хвостов. Первый тип печи, который нашел себе применение на некоторых заводах, имеет прямоугольную форму и две камеры сжигания. По своей конструкции эта печь имеет много общего с печью Фримана. Вторая модель печи, по.1тучившая большое распространение и работающая на ряде сернокислотных заводов, представляет собой круглую шахтную печь. Разрез и план ее даны на рис. 14в. Наружный диаметр ее 4,2 м, внутренний 3,7 м, высота (всей вечи) 11,62 м. Полезный объем 70—80 м . Подача колчедана производится через верхний свод двумя форсунками специальной конструкции шахта сложена из шамотного кирпича и заключена в железный кожух толщиной 6 тм. Внизу печь заканчивается бункером, который представляет собой ватер-жакет и состоит из восьми отдельных железных сегментов с двойными стенками, между которыми циркулирует вода. Расход воды на ватер-жакет 2 уи в час вода нагревается при этом до 50—70°. Ватер-жакет нужен для поддержания такой температуры стенок бункера, при которой не происходило бы спекания огарка и, как следствие этого, образования козлов . Нижнее круглое отверстие бункера для выпуска огарка снабжено чугунным шибером, отодвигаемым и закрываемым помощью винтовой штанги. [c.51]

Продолжительность межремонтных циклов установок атмосферно-вакуумной перегонки нефти, термического крекирования сырья, замедленного коксования находится в прямой зависимости от качества подготовки нефти. При высоком содержании остаточных хлористых солей в обессоленной нефти происходит интенсивно хлористоводородная коррозия аппаратуры и трубопроводов. Наибольшее разрушающее воздействие на оборудование оказывает хлористоводородная и сероводородная коррозия. Поэтому улучшению подготовки нефтей должно уделяться самое серьезное внимание. Для этого на установках электрообессоливания необходимо внедрять технические мероприятия, позволяющие несмотря на увеличение объема нефти значительно улучшать ее качество. К таким мероприятиям относятся использование эффективных неионогенных деэмульгаторов типа дисольван, прогалит, ОЖК и др. увеличение времени обработки с применением дополнительных горизонтальных электродегидраторов более совершенной конструкции меж- и внут-риступенчатая рециркуляция воды, что позволяет без повышения общего ее расхода увеличить соотношение вода — нефть и улучшить отмывку нефти от солей и механических примесей дооборудование установок АВТ и АТ собственными блоками подготовки нефти с монтажом современных высокоэффективных горизонтальных электродегидраторов повышение температуры подогрева нефти и др. [c.199]

Основными параметрами, расчет и оптимизация которых требуется при проектировании ЭЛОУ, являются следующие температура, давление, тип и расход деэмульгатора, число ступеней, расход промывной воды и ее распределение между ступенями, конструкция и размер электродегндратора. Параметры электрообессоливания должны быть выбраны такими, чтобы максимально интенсифицировать три основные стадии процесса— столкновение, слияние (укрупнение) и осаждение капель воды. Рассмотрим основные параметры и их влияние на процесс электрообессоливания более подробно. [c.14]