Температура поверхности конструкции

Предел огнестойкости строительной конструкции определяется временем в часах от начала испытания конструкции на огнестойкость до возникновения одного из следующих признаков образование в конструкции сквозных трещин или отверстий повышение температуры на необогреваемой поверхности конструкции в среднем более чем на 140°С или в любой точке более чем на 180°С потеря конструкцией несущей способности (обрушение). Например, кирпичные стены толщиной 38 см имеют предел огнестойкости И ч и 2,5 ч при толщине 12 см. [c.216]

Несущая способность стальных конструкций и оборудования ректификационных колонн сохранится в условиях пожара, если система орошения включена в работу своевременно и охлаждает поверхности, обеспечивая отвод тепла до заданных значений. Эффект охлаждения зависит от величины удельного расхода воды и условий распределения воды на охлаждаемую поверхность. Температура поверхности конструкции, охлаждаемой водой, приведена на рис. 17. Эффективность водяного-охлаждения была проверена полигонными испытаниями макетов колонн в условиях максимально приближенных к реальным. Фрагмент этих испытаний изображен на рис. 18. Результаты исследований показывают, что удельный расход воды, необходимый для охлаждения конструкций до критической температуры, зависит от температуры охлаждаемой поверхности и удаления от нее водяного оросителя. Графически эта зависимость изображена на рис. 19. Критические значения удельного расхода воды для охлаждения поверхности конструкции, находящейся непосредственно в пламени. 1 м 1100°С), до 300 °С составляют при удалении оросителя от поверхности на 2 м — 0,05 л/(м -с), при удалении на Зм — 0,1 л/(м2-с), при удалении на 5 м — 0,2 л/(м - с). [c.46]

Рис. 17. Температура поверхности конструкции охлаждаемой водой (находящейся в пламени 1100°С) в зависимости от условий орошения

Несущая способность стальных конструкций и оборудования ректификационных колонн сохранится в условиях пожара, если система орошения включена в работу своевременно и охлаждает поверхности, обеспечивая заданный отвод тепла. Эффект охлаждения зависит от удельного расхода воды и условий распределения воды на охлаждаемую поверхность. Температура поверхности конструкции, охлаждаемой водой, приведена на рис. 3.4. Эффективность водяного охлаждения была проверена полигонными испытаниями макетов колонн в условиях максимально приближенных к реальным. Результаты исследований [c.68]

Пример. Внутри производственного помещения воздух имеет температуру в = 16°С, относительную влажность фв = 60%. Если такой воздух соприкасается со строительными элементами, имеющими более низкую температуру, происходит его охлаждение. В тех местах, где температура поверхности конструкций 8°С и менее, т. е. ниже точки росы , выпадает конденсат. [c.11]

Воздухоподогреватель нормально эксплуатируется, если температура поверхности нагрева выше точки росы уходящих дымовых газов на 10—15 °С. В этом случае удается избежать конденсации влаги иа охлажденных элементах конструкции аппарата и образования диоксида серы. Температура точки росы зависит от содержания серы в котельном топливе и сероводорода в производственном газе (рис. П-23). При содержании в котельном топливе 1% серы температура точки росы топочных газов повышается до 130 °С с увеличением содержания серы на один процент эта температура возрастает приблизительно на 4°С. [c.79]

П. Температура внутри футеровки определяется в зависимости от температур поверхности рабочей камеры и наружной поверхности, теплопередачи, аккумуляции теплоты, конструкции футеровки, физических свойств материалов, из которых она изготовлена. [c.91]

При снижении температуры вечером и ночью относительная влажность воздуха увеличивается иногда настолько, что выпадает роса и это приводит к развитию коррозионного процесса. Если температура воздуха выше температуры металлических конструкций, то на поверхности последних конденсируется атмосферная влага. Это явление известно под названием эффекта холодной стенки и наблюдается обычно в условиях длительного складского хранения оборудования, деталей и изделий. Путем кондиционирования воздуха в складских помещениях можно уменьшить атмосферную коррозию хранимых металлоизделий. [c.181]

Если расчетное значение ЛТ таково, что расчетное значение теплового потока больше вычисленного по (9), то конструкция пучка труб должна быть изменена за счет увеличения длины и уменьшения диаметра пучка или увеличения шага труб. Если это невозможно и ЛТ не может быть уменьшено по технологическим соображениям, может возникнуть необходимость в разработке конструкции с пленочным режимом кипения. Это будет означать, что в аппарате будут намного меньшие коэффициенты теплоотдачи и более высокие температуры поверхности, но ино да, из экономических соображений, необходимо [c.78]

В реакторах с довольно сложной конструкцией топливных элементов, при которой возможна асимметрия, распределение потока в каждом канале, очевидно, не будет равномерным. Например, в электрически обогреваемой полномасштабной сборке топливных элементов экспериментального реактора с газовым охлаждением, изображенной на рис. 6.27, наблюдаются большие колебания местной температуры газового потока и температуры поверхности топливного элемента, обусловленные асимметрией. На рис. 6.28 показано распределение скорости, преобладающее в типичном сечении Ц71. Проблемы перегрева в реакторе с газовым охлаждением гораздо сложнее, чем в реакторах с водяным охлаждением, так как в последнем случае допустимо кипение с недогревом. В реакторах с газовым охлаждением или с охлаждением органическими жидкостями нельзя ожидать каких-либо благоприятных эффектов связанных с кипением. [c.136]

Изменения температуры поверхности топливных элементов, связанные с неравномерностью распределения скорости (см. рис. 6.28), сами по себе не так уж неприятны, если бы они не вызывали искривления топливных элементов. Топливный элемент, изображенный на рис. 6.27, имеет шарнирные соединения на концах, что позволяет упростить конструкцию сборки и не допускать образования больших местных изгибающих напряжений, которые в противном случае имели бы место в тонкостенной оболочке топливного элемента. Так, разность температур 17° вдоль радиуса оболочки не приводит к заметным тепловым напряжениям, но вызывает искривление оболочки длиной 710 мм примерно на , мм. Такой прогиб приводит к ограничению потока газа в горячей зоне оболочки и к дальнейшему увеличению местных температур газа и поверхности топливного элемента, что, в свою очередь, вызывает дальнейшее увеличение прогиба обо- [c.136]

Взаимодействие газа и жидкости обычно проводится в поверхностных и пленочных аппаратах (рис. 1, типы Па—//е), в аппаратах барботажного типа (рис. 1, типы //г, Пд) и в распыли-вающих аппаратах (рис. 1, типы /7е, 11ж). Если пока не рассматривать влияние температуры на конструкцию аппаратов, то применение различных типов аппаратуры данной группы можно обосновать следующим образом. Для газа, легко растворимого в жидкости, достаточна небольшая поверхность массообмена при этом жидкость можно не размешивать и не распределять тонким слоем. В этих условиях могут применяться аппараты типа Па. [c.15]

Отсюда следует, что изменение температуры элемента движущейся жидкой среды определяется суммой подведенного к элементу или отведенного от него тепла и интенсивности диссипативного разогрева внутри элемента. Из практических соображений в смесительных устройствах обычно поддерживают относительно невысокую температуру, чтобы избежать перегрева полимерного материала. С другой стороны, как показано в разд. 11.6, для диспергирования в определенных зонах внутри смесителя необходимо поддерживать высокие напряжения сдвига. Из уравнения (11.3-18) видно, что для выполнения этого требования надо обеспечить интенсивный отвод тепла при смешении. Для полимерных систем, характеризующихся низкой теплопроводностью, это не простая задача. Конструкция смесителя должна обеспечивать не только тщательный контроль температуры поверхности, но также и максимально возможное отношение площади поверхности смесителя к его объему. [c.382]

Однако чрезмерное измельчение, как и чрезмерное повышение температуры, в некоторых случаях может привести к сильному спеканию шихты. Крупные частицы меньше подвержены спеканию, так как они имеют меньшую удельную площадь поверхности и больший вес, противодействующий силе сцепления между взаимодействующими поверхностными элементами. Помимо этого, при очень мелкой шихте увеличиваются потери материалов в виде пыли, выносимой из печи уходящими газами. В печах некоторых конструкций, например в шахтных, тонкоизмельченные материалы вообще нельзя обжигать, так как сплошной слой таких материалов создает большое гидравлическое сопротивление, препятствующее движению газа. Таким образом, выбор степени измельчения обусловливается многими факторами — свойствами перерабатываемого материала, температурой обжига, конструкцией печи, условиями перемешивания и перемещения шихты и др. [c.351]

Температура газа на выходе из печи конверсии. Температура конвертированного газа на выходе из печи оказывает сильное влияние на остаточное содержание непрореагировавшего метана. В большинстве промышленных печей конверсии состав выходящего газа соответствует равновесию при температуре, лишь на 15—25°С ниже фактической температуры газа. Поскольку константа равновесия для реакции (1) конверсии метана увеличивается со 170-при 800°С до 520 при 850° С, т. е. более чем в три раза, значительное влияние температуры на состав газа очевидно. Максимальная допускаемая температура поверхности трубы, диаметр трубы, объемная скорость и тип или конструкция печи конверсии непосредственно влияют на температуру конвертированного газа. [c.174]

Определяющими факторами коррозии стали в воздухе являются вид и количество загрязнений, продолжительность воздействия влажности и температура воздуха. Следующий важный фактор — состояние поверхности стали. Экранированные поверхности конструкций более влажны и подвергаются коррозионным влияниям более длительное время. [c.22]

Для измерения локальных тепловосприятий в топке в экранные трубы ввариваются специальные измерительные вставки. Конструкция вставки представлена на рис. 8-16. Основным элементом измерительной вставки является измерительное ребро. Для уменьшения влияния побочных тепловых потоков и уравнивания температуры поверхности измерительное ребро отделено от корпуса вставки продольными и поперечными щелями. [c.188]

Получение полного сгорания газового топлива в пределах пористой керамической насадки или на поверхности металлической сетки позволило создать ряд конструкций горелок, в которых 40—60% выделяемого при сгорании тепла передается за счет излучения насадки или сетки. Так как температура поверхности таких излучателей обычно лежит в пределах 700—1100° С (в зависимости от нагрузки и режима работы), основная доля излучения падает на инфракрасную часть спектра. Горелки инфракрасного излучения применяются как для сжигания газа в ряде промышленных печей, так и в качестве отдельных установок для местного обогрева (сушки штукатурки, отопления, разогрева смерзшихся материалов, разогрева железнодорожных стрелок и т. п.). [c.190]

ПС обеспечивает равномерного температурно-влажностного режима. В связи с этим неизбежно возникают очаги с пониженной температурой н повышенной влажностью воздуха (в частности, в це.хе жирных кислот Уфимского нефтеперерабатывающего завода имени XXII съезда КПСС), где температура поверхности конструкций меньше температуры точки росы. [c.134]

При расчете и выборе конструкций печей следует принимать среднюю температуру поверхности печи в момент максимального прогрева не выше 90° С температуру наружной вертикальной поверхности тонкостенных печей (не считая топочных дверок плиты и духового шкафа) 100—110 на площади не более 157о и 111—120° на площади не более 5% общей поверхности печи. [c.129]

При тепловом расчете и проектировании печи необходимо учитывать пе только среднюю тепловую нагрузку поверхности труб, но и местную тепловую нагрузку, от которой зависит температура поверхности труб. В общем случае тепловая нагрузка отдельных труб различна и изменяется по периметру и длине трубы. В современных конструкциях трубчатых печей стремятся достичь равномерной тепловой нагрузки по всей поверхности труб нечи, что позволит увеличить среднюю тепловую нагрузку и лучше использовать поверхность труб. [c.74]

Полимеризацию в растворе на катализаторе Филлипс ведут в реакторах нескольких конструкций [1, 8]. Температура реакции может достигать 180 °С. Реактор работает полностью в жидкофазном режиме при давлениях 20—30 атм, причем рабочее давление выбирают так, чтобы система мономер — растворитель была жидкой при температуре процесса. Конструкция реактора должна обеспечивать 1) интенсивное перемешивание, гарантирующее суспендирование катализатора и хороший контакт раствора полимера с поверхностями теилосъема 2) съем тепла (3362,2 кДж на 1 кг полимерпзованного этилена) без переохлаждения поверхности, которое может привести к покрытию ее полимером 3) точный контроль температуры для поддержания определенного индекса расплава образующегося полимера. [c.168]

Коэффициенты теплоотдачи при кипенни и испарении существенно зависят от вида поверхности и структуры двухг1)азного потока, а также и от других факторов, влияющих на конвективный теплообмен. Скорость потока н его структура в большой степени определяются конструкцией аппарата и расположением патрубков. Кроме того, тепловой поток с поверхности не может превышать определенных значепий при приемлемых разностях температур поверхности и 1ас1) щения. Любая попытка превысить эти максимальные значения за счет увеличения температуры поверхиости приведет к частичному или полному образованию на поверхности паровой пленки и резкому снижению теплового потока. Коэффициенты теплоотдачи, приведенные в таблице, применимы только для очень приближенных оценок в случае использования прямых труб или труб с невысокими ребрами без специального увеличения числа центров парообразования. АТ н, max равно максимально допустимому перепаду температур поверхности и насыщения. В таблице не учитываются различия между тинами парогенераторов. [c.14]

Расчет сопротивления отложений часто вьаюлнялся лишь для контроля надежности (1 . Если возникают предельно высокие значения сопротивления отложений, это означает, что проектировщик должен исследовать другую конструкцию ребойлера с более высокими скоростями или более низкими температурами поверхностей. [c.74]

Многие объекты эксплуатируются при повышенных температурах. С одной стороны, этот фактор способствует уменьшению вероятности возникновения хрупкого разрушения, поскольку обычно объекты эксплуатируются при рабочих температурах, значительно превьш1ающих порог хладноломкости. С другой стороны, интенсивное тепловое воздействие может привести к развитию различных деградашюнных процессов в материалах, из которых изготовлена конструкция и, как следствие, к их термическому повреждению. Влияние температурного фактора определяется не только значением рабочей температуры, но и характером и динамикой теплового воздействия. При нестационарном тепловом нагружении возможна термическая усталость материала конструкции. Динамические тепловые нагрузки могут быть обусловлены периодическим характером технологического процесса, изменениями рабочих параметров в период пусконаладочных и ремонтных работ, а так же вследствие неоднородного распределения температур по поверхности конструкции. Тепловые поля в той или иной степени нестащюнарны, их изменение приводит к соответствующему перераспределению упругих и пластических деформаций в объеме напряженного металла [17, 30]. [c.9]

Конвективный и лучистый нагрев повышает температуру поверхностей железобетонных конструкций. Так, на колоннах средних радов температура составляет 20-28, на элементах подванной эстакады 30-35, на фермах и плитах покрытия 25-35°С. Содержание хлора в воздухе колеблется от О до 50 мг/м . При этом концентрация хлора под покрытием и в фонарной зоне в 2-3 раза превышает его концентрацию в рабочей зоне. [c.110]

Повышение химической стойкости древесины и расширение области применения деревянных конструкций могут быть обеспечены нанесением на поверхность конструкций различных лакокрасочных составов или предварительной пропиткой древесины синтетическими смолами и другими веществами. Одним из распространенных способов повышения химической стойкости древесины является пропитка ее феноло-формальдегидными или фураиовыми смолами. Древесина, пропитанная феноло-формальдегидной смолой, устойчива при повышенных температурах (75 125 °С) к действию растворов минеральных (серной, соляной, фосфорной и др.) и органических (уксусной, молочной, щавелевой и др.) кислот, за исключением окисляющих, выдерживает воздействие серного ангидрида, хлора в смеси с хлористым водородом, фтористого водорода и других газов, а также не разрушается при действии аэрозолей (хлористых, фосфорных и др.), солей натрия, калия, магния, кальция и др. Химически стойка таклсе древесина, пропитанная низковязкими мономерами, например ме-тилметакрилатом с последующим радиационным отверждением. [c.93]

Как и в случае зоны брызг, поверхности конструкций в зоне прилива находятся, по крайней мере в течение какой-то части суток, в контакте с хорошо аэрированной морской водой. Температура металла при этом зависит от температуры как воздуха, так и воды, но в основном влияние температуры океана является определяющим. Приливные течения в разных местах неодашаковы. Для таких материалов, как сталь, более интенсивному движению воды соответствует и более высокая скорость разрушения. Поверхность металла в зоне прилива обычно покрывается морскими организмами. Иногда это приводит к частичной защите металла (например, для стали) но в других случаях может усиливать локальную коррозию (нержавеющие стали). [c.16]

Расчет тепловой изоляции.. Для определения величины тепловых потерь или снижения температуры теплоносителя в теплообменном аппарате, а также для определения температуры поверхности изоляционного слоя и его оптимальной толщины существуют различные методы расчета, основанные на законах передачи тепла через многослойную стенку. При проектировании тепловой изоляции необходимо учитывать экономические факторы (стоимость одной мегакалории тепла, стоимость изоляционной конструкции, эксплуатационные расходы), имеющие важное значение при выборе изоляционного материала и толщины слоя изоляции [Л. 60]. [c.192]

Угольные шихты, подготовленные разными способами, коксовали в динасовой печи конструкции ВУХИН. Температура поверхности стен со стороны нагревателей составляла 1210 10°С, а в центре коксового пирога перед выдачей 1010 10°С период коксования обычных и частично брикетированных шихт был соответственно равен 15 и 16 ч. Кокс после выдачи тущили мокрым способом и опробовали стандартными методами. При сравнении результатов принимали доверительную вероятность 95%. [c.258]

Изоляционная конструкция ограждения должна обеспечить необходимый неренад между температурой поверхности и температурой окружающего воздуха. Этот температурный перепад определяется или технологическими требованиями, или необходимостью восиренятствовать конденсации влаги на новерхности ограждения. [c.65]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология