Спг проскок

На газопроводе перед факелом в ряде случаев устанавливают обратный гидравлический затвор, что позволяет предотвратить проникновение воздуха в систему и распространение (обратный проскок) пламени в случае внезапного прекращения сброса газов на факел. При сбросе газов с температурой выше 70 °С гидрозатворы не устанавливают. В этом случае следует предусматривать постоянную продувку инертным газом и установить молекулярный затвор. [c.220]

Количество вещества, поглощенное единицей массы или объема адсорбента к моменту проскока, называется динамической активностью адсорбента. Она всегда меньше его статической активности. [c.92]

При неблагоприятном гранулометрическом составе зернистого материала могут образовываться более уплотненные зоны, оказывающие значительное сопротивление прохождению газа, вследствие чего в слое возникают каналы, через которые газ проходит избирательно. Это явление называется канальным проскоком или каналированием и характерно для очень тонких порошков. [c.71]

На аммиачно-холодильной установке в результате коррозии испарителей рассол попал в аммиачные компрессоры, что привело к аварии. При эксплуатации аммиачного компрессора типа АО-1200 неоднократно отрывались клапанные коробки цилиндров на стороне нагнетания, так как жидкий аммиак попадал в линию всасывания, а это приводило к накоплению его в коллекторе газообразного аммиака. На рис. 51 показана крышка клапанной коробки аммиачного компрессора ДАО-550 после аварии, вызванной проскоком жидкого аммиака в цилиндр из всасывающего трубопровода. [c.178]

Жидкая или газовая смесь пропускается через слой адсорбента, обычно сверху вниз. Цикл адсорбции заканчивается после почти полного использования поглотительной способности адсорбента, на что указывает проскок адсорбируемого вещества. Затем через адсорбент пропускают вытесняющий агент (растворитель, водяной пар и т. д.), который вытесняет адсорбированное вещество с поверхности адсорбента. Иногда этого бывает недостаточно. Например, при адсорбционной очистке масел, парафина часть смолистых ве(цеств остается па поверхности адсорбента после вытеснения. Тогда адсорбент требует дополнительной регенерации путем выжига смолистых отложений, для чего его необходимо выгружать и регенерировать в отдельном аппарате. [c.258]

Для предотвращения взрыва абгазов при проскоках ацетилена в общий коллектор абгазов постоянно подают азот. При снижении расхода циркулирующего тетрахлорэтана, повышении давле-иия абгазов в реакторе выше 20 кПа (0,2 кгс/см ), прекращении подачи воздуха в КИП и отключении электроэнергии автоматически отключается подача ацетилена и через 5—10 с прекращается подача хлора. При отключении подачи ацетилена в линию ацетилена автоматически подается азот из ресивера, в котором избыточное давление постоянно поддерживается в пределах 0,35— 0,6 МПа (3,5—6,0 кгс/см ). [c.350]

Повышенная порозность у стенок аппарата облегчает проскок газа в пристенном слое, о чем пойдет речь в гл. П. [c.19]

После проскока водяного пара выделение газа прекращается, вследствие чего получается полностью конденсируемая смесь водяных паров и бензиновых углеводородов. [c.97]

В установке [94] можно измерять и распределение средних локальных скоростей по сечению колонны. Продувку НгЗ ведут до первого проскока, т. е. до потемнения первых зерен верхнего ряда. После этого процесс останавливают и приступают к последовательному снятию рядов зерен с фиксацией распределения темных пятен в каждом последовательно обнаженном ряде. В результате получается картина относительных локальных высот фронта сорбции и пропорциональных им линейных скоростей, напоминающая несколько географическую карту горной местности (рис. II. 16). [c.76]

Разогрев газов в системе гидрохлорирования и аварийные ситуации в производстве возникают в результате повышенного содержания хлора в хлористом водороде и активного протекания экзотермических побочных процессов хлорирования ацетилена прп смешивании газов. Проскок хлора при синтезе хлористого водорода возможен цри больших колебаниях давления и состава хлора и водорода в цехах электролиза, а также при неудовлетворительной системе регулирования сжигания водорода в хлоре. [c.68]

Появление целевого компонента в выходящем потоке называется проскоком. К моменту проскока весь слой адсорбента можно разделить на две зоны зона отработавшего адсорбента, насыщенного целевым компонентом до состояния равновесия и зона работающего слоя адсорбента 0- [c.92]

Один лишь нагрев не обеспечивает десорбции углеводородов, так как под действием капиллярных сил упругость их паров настолько снижается, что температура кипения повышается на несколько сот градусов. При насыщении активного угля природным газом первоначально адсорбируются все компоненты газа, но при дальнейшей адсорбции ниэкомолекулярные углеводороды постепенно вытесняются вновь поступающими высокомолекулярными, так как избирательность адсорбции увеличивается с повышением молекулярного веса. В результате вытеснения сначала десорбируются такие низкомолекулярные углеводороды, как метан и этан. Насыщение адсорбента обнаруживается по проскоку пропана. (Более подробное описание этого процесса приведено в главе Синтез Фишера — Тропша , стр. 97). [c.31]

Динамическую активность часто характеризуют временем проскока, т. е. промежутком времени, протекшим от начала адсорбции до появления первых измеримых следов целевого компонента Б выходящем потоке. [c.92]

В цехе синтеза аммиака загорелась азотоводородная смесь на линии нагнетания четвертой ступени азотоводородного компрессора. Причина аварии — неправильная установка прокладки, которая находилась не в специальном гнезде, а была смещена и зажата с одной стороны между фланцами, что привело к проскоку газа и его загоранию. Выброс большого количества газа из коллектора явился результатом неисправности обратного клапана на линии нагнетания компрессора. [c.181]

Практически каждый компонент извлекается из исходного потока полностью до тех пор, пока фронт его адсорбционной зоны не выйдет за пределы слоя адсорбента, т. е. до проскока. [c.92]

Время проскока для каждого компонента свое. Чем менее сорбируем компонент, тем короче его время проскока. [c.93]

При насыщении слоя в адсорбере 4, его переключают на цикл регенерации, а адсорбер 5 к этому времени должен быть готов к циклу адсорбции. Понятно, что время регенерации должно быть равно времени адсорбции либо быть меньше. Переключение адсорберов осуществляется, как правило, автоматически. Таким образом, для организации непрерывного производственного процесса требуется как минимум два совершенно одинаковых адсорбера. При выделении из сырьевого потока целевых компонентов с небольшим временем проскока иногда в схему установки включаются три адсорбера, при этом разделяются стадии десорбции (нагрева) и охлаждения. В этом случае один адсорбер находится в цикле адсорбции, второй адсорбер— в стадии нагрева и третий — в стадии охлаждения. После завершения цикла адсорбции сырьевой поток направляется в третий адсорбер, второй адсорбер вступает в стадию охлаждения, первый — в стадию нагрева. Переключение адсорберов осуществляется в соответствии с циклическим графиком работы. [c.94]

Цикл поглощения при извлечении углеводородов Сз+ составляет от 15 до 60 мин. В общем случае продолжительность цикла адсорбции должна быть равна времени работы слоя до проскока ключевого компонента. Кроме того, время цикла зависит от скорости потока газа, высоты слоя адсорбента н времени регенерации слоя. [c.167]

При значениях Ре 2, Re> 2 и достаточно большом отношении < р/ к проскок реакционной смеси вдоль стенок реактора достаточно мал. По данным 30], при Re > 2 вполне приемлемое значение следует считать примерно равным 10. Если эти условия не выполняются, число Пекле невелико. При невысоких степенях превращения вполне приемлемым может оказаться значение d , меньше 10. [c.91]

При аспирационном методе улавливания соединений из анализируемого воздуха жидким или твердым поглотителем необходимо знать эффективность поглощения. Она может быть оценена специальным дозированием через капиллярные натекатели, либо последовательным улавливанием соединений в нескольких поглотителях до отсутствия проскока. [c.25]

Для предотвращения проскока пламени из факельной горелки в систему должны быть установлены специальные предохранительные устройства (гидрозатворы, огнепреградители). Выбор типа и конструкции предохранительных устройств зависит от состава сбросных газов. [c.208]

Основным условием безопасной эксплуатации газгольдеров является их высокая надежность в работе, что необходимо учитывать при проектировании и монтаже, а также своевременный и качественный ремонт, оснащение автоматическими регулирующими устройствами, блокировочными, предохранительными приспособлениями. Гидрозатвор после заполнения его водой должен исключать возможность проскока газов или переливание воды через борт. [c.222]

При проскоке газов через сальники, арматуру и продувочные устройства компрессорных установок воздушная среда помещений может загрязняться взрывоопасными и токсичными газами. Поэтому при компримировании предусматривают промывку сальников, а выходящие через сальники газы отсасывают из здания з атмосферу. Из компрессорных установок для взрывоопасных газов скапливающиеся в буферных емкостях, холодильниках, влаго-маслоотделителях и других емкостях конденсат и масло выдуваются в бак для отделения конденсата и масла от газа. Газ из бака продувок нельзя выводить в атмосферу рабочего помещения. Бак продувок оснащают устройством, предупреждающим проникновение воздуха в аппаратуру и коммуникации со взрывоопасным газом. [c.180]

Факельные газопроводы служат для сбора факельных газов. Факельные- трубы предназначены для открытого и безопасного сжигания или рассеивания газа. Высота труб должна быть не менее 35 м. В общезаводской факельной системе должно быть не менее двух взаимозаменяемы труб, расположенных на расстоянии не менее 50 м одна от другой. Факельные трубы оборудуют горелками постоянного горения, электрозапальным устройством с дистанционным управлением и автоматическим зажиганием факела, устройством для бездымного сжигания газов, подводами топливного газа и водяного пара. ФакельНые системы снабжают предохранительными устройствами (огнепреградителями, гидрозатворами и др.). предотвращающими попадание внутрь системы воздуха, проскок пламени факельной горелки. [c.205]

Для нормальной работы весьма важно не допускать проскока газа через псевдоожиженный слой и выброса катализатора из / плотной фазы, а также образования застойных областей. [c.145]

При правильной работе факельных систем обеспечивается полное сжигание сбросных газов без дыма и сажи. Бездымному сжиганию горючих газов. способствует подача в факельные горелки пара, обеспечивающего лучшеё смешение газа с воздухом и газификацию углерода (сажи) при высокой температуре горения. Подача в факельные горелки пара позволяет снизить скорость горения газовой смеси и уменьшить опасность проскока пламени в систему. В некоторых случаях вместо пара подают в факел тонко распыленную воду. Одним из основных требований безопасности является контроль нормальной работы факельных систем, а также контроль горения дежурной горелки с тем, чтобы ее можно было быстро зажечь в случае угасания. [c.205]

Лабораторные испытания показали, что при значительном содержании мелких частиц (85 % размером менее 40 микрон) и средних скоростях газа наблюдается канальный проскок газа, а при слишком большом содержании крупных частиц — пузырчатый проскок газа. Устойчивое псевдоожижение достигается при достаточно высоких скоростях газа и применении катализатора сравнительно пшрокого гранулометрического состава, преимущественно о размерами зерен 30—90 микрон. Однако с увеличением скорости газа значительно возрастает унос катализатора из слоя [1691. [c.145]

В пределе пх диаметр может достигнуть диаметра аппарата. Последнее явление обычно наблюдается в аппаратах небольшого диаметра при большом соотношении высоты и диаметра слоя. Газовый пузырь увеличивается в размере до тех пор, пока образовавшийся над ним уплотненный слой твердого материала не обрушится внутрь пузыря. Это явление пазываетсгс поршневым проскоком (рис. 46). Оно крайне нежелательно, так как ухудшает контакт между газом и зернистым материалом. [c.71]

Важным условием взрывобезопасности процесса производства азотной кислоты является хорошее смешение аммиака с воздухом перед подачей на катализаторные сетки. Поэтому конструкция и объем смесителя должны обеспечивать хорошее перемешивание газов и исключать проскок аммиака отдельными струями на катализатор. Разработана конструкция, в которой смеситель совмещен с контактным аппаратом, что позволяет уменьшить объем, где может скапливаться взрывоопасная смесь, и тем самым повысить взрывобезопасность процесса. Внутри контактного аппарата предусмотрено взрывозащитное устройство, расположенное над катали-заторными сетками. При поджигании аммиачно-воздушной смеси от раскаленных сеток в небольшом пространстве между сетками и огнепреградительным слоем несколько повышается давление, и взрыв гасится. [c.43]

Когда такой процесс разделения ведется в колонке, заполненной адсорбентом, в один конец которой непрерывно вводится разделяемая смесь, процесс адсорбции идет послойно, т. е. по ходу движения смеси будут располагаться компоненты с все более низкой адсорбируемостью. Из колонки будет выходить поток, содержащий только менее адсорбируемые компоненты, до тех нор, пока пся поверхность адсорбента не занолпится компопентом, имеющим более высокую степень адсорбируемости. Если после этого продолжить пропускание разделяемой смеси, произойдет проскок адсорбируемого компонента, т. о. он появится в потоке, выходяп ем из колонки. [c.258]

Есл и обеспечить отвод тепла, выделяемого в реакции, то, казалось бы, любое поступающее кошичество хлора и двуокиси серы будет поглощено, Однако по двум причинам это технически неосуществимо. При обычной и нтенси вности освещения в пр омышлеиной установке при слишком большой скорости подачи газов имел бы место проскок хлора, который уходил бы с отходящими газами. Одновременно сильное вспенивание реакционной жидкости потребовало бы установки слишком высоких колонн или же других соответственных мер. Тем не менее выгода снижения продолжительности реакции (поскольку в овяэи с этим производительность, отнесенная на единицу объема и времени, сильно возросла бы) могла бы, несомненно, перевесить эти недостатки, если бы чисто химические соображения позволили сократить время реакции ниже определенного минимума. [c.402]

Нижний край сливного фартука должен быть погружен в жидкость, чтобы образовать гидравлический затвор, воспрепятствовать проскоку паров кродге того, он должен отстоять от поверхности тарелки на высоту, обеспечивающую равенство площади сечения для прохода флегмы и площади сечения сливного сегмента. [c.132]

На стадии улавливания осуществляют также постоянный контроль остаточного содержания синильной кислоты, отдуваемой из раствора сульфата аммония, так как это определяет безопасность в цехе выделения сульфата аммония контролируют также температуру и концентрацию раствора сульфата аммония, количество серной кислоты, подаваемой на улавливание. При понижении температуры раствора сульфата аммония или повышении его концентрации из раствора может выделиться осадок кристаллического сульфата аммония и осесть в системе. Недостаточная подача серной кислоты в скруббер ведет к проскокам аммиака в систему абсорбации, ректификации и полимеризации синильной кислоты и выводу из строя дефлегматора. [c.82]

Аварии, связанные с загазованностью атмосферы производственных помещений взрывоопасными и токсичными газами, происходили при разрыве в результате коррозии трубопроводов между холодильниками и маслоотделителями на газовых компрессорах, маслоотделителей и цилиндров вследствие их низкого качества изготовления, а также в результате проскока газа через фланцевые соединения и сварные швы трубопроводов и сосудов. Так, в производстве аммиака разорвался газопровод нагнетания первой ступени поршневого компрессора фирмы Сюрт , предназначенного для сжатия и подачи коксового газа в отделение очистки цеха синтеза аммиака и далее в агрегаты разделения коксового газа. Авария произошла на участке между компрессором и холодильником нагнетательного газопровода первой ступени компрессора. Причина аварии — цлохое качество сварного шва газопровода. [c.181]

Большую опасность представляет чрезмерное снижение уровня жидкости в аппаратах, так как в этом случае возможен проскок водорода в сборники ТИБА и опасное повышение давленпя в них и другой аппаратуре, не рассчитанной на высокое давление. При недопустимо большом повышении уровня жидкости в реакторах алюминиевая пыль, шлам и органические продукты могут попасть в подшипникн мешалки, что приведет к заклиниванию мешалки и остановке всего каскада реакторов. Сравнительно большое время пребывания сырья в зоне реакции при непрерывном процессе обус- [c.154]

При эксплуатации взрывоопасных производств неоднократно происходили взрывы в результате воспламенения огнеопасных веществ. В ряде случаев взрывы были вызваны проскоком газов, воспламенявшихся в присутствии кислорода. В производстве ацетилена, а также в ряде других производств, в которых присутствует ацетилен, особую опасность представляет образование ацети-ленистой меди, которая на воздухе может взорваться. Поэтому з производствах, связанных с применением газовых фракций, содержащих ацетилен, не допускается применение оборудования и деталей из меди. В процессах, связанных с переработкой ацетилена на. медьсодержащем катализаторе, принимают другие меры, исключающие образование ацетиленидов меди. Например, для предупреждения образования металлической меди и контакта ее с ацетиленом процесс ведут в кислой среде солей меди. [c.337]

Проскок цламени возможен при скорости движения газа в лабиринтах молекулярного затвора менее 50—60 м/с (скорость распространения пламени в этиленовоздушной смеси). Такая ситуация могла возникнуть при прекращении подачи газа из основного газопровода. Проходы в молекулярном затворе по-видцмому, значительно превышали гасящие диаметры для этиленовоздушной смеси (0,5—3 мм), которые обеспечивают условия, препятствующие проскоку пламени. [c.207]

Особые условия должны соблюдаться при сжигании на факелах ацетилена. При сжигании ацетилена в среде воздуха скорость горения этого газа составляет около 3 м/с. Поэтому считают, что принимаемая скорость движения газа в трубе 5— 8 м/с соответствует условиям безопасного горения. Чтобы предотвратить образование застойных зон горючего газа в стволе периодически работающей факельной установки, его следует продувать азотом. В необходимых случаях перед факельным стволом на газопроводе устанавливают огнепреградители. Это позволяет предотвратить распространение пламени в факельные трубопроводы через ствол. Предварительно огнепреградители должны быть испытаны если при испытанни не было проскока пламени, то их можно устанавливать на трубопроводе. Огнепреградители обычно устанавливают в тех случаях, когда могут образоваться горючие смеси с нормальной скоростью распространения пламени с 0,45 м/с и для локализации взрывного распада ацетилена. [c.221]

АСПВ в химической промышленностн применяют широко п эффективно для защиты от взрывов аппаратов и трубопроводов. Такие системы установлены более чем ка 500 предприятиях. В течение 1968—1970 гг. зарегистрировано более 50 случаев срабатывания этих систем, что позволило предотвратить взрывы на предприятиях. Поэтому следует ожидать, что в скором времени такие системы найдут широкое применение для предупреждения проскока и распространения пламени в факельных трубопроводах на системах сжигания отходящих газов химических производств. Это позволит в значительной мере повысить уровень безопасности взрыво- н пожароопасных химических производств без значительного усложнения технологических схем и их аннаратурного оформления. [c.226]

В качестве горючего газа применяли пропанобутановую смесь, которая поступала из баллона, кислород поступал пз кислородного баллона. Взрыв кислородного баллона произошел через 1,5—2 мин после зажжения резака. Кислородный баллон был разорван на множество осколков, разлетевшихся на расстояние до 300 м. Было установлено, что кислородный баллон был разрушен в результате быстрого горения или детонации в нем смеси кислорода с горючим веществом, которое было внесено в баллон до его заполнения кислородом. Взрыв смеси произошел от проскока пламени внутрь резака и распространения его по шлангу, в котором находилась горючая смесь, поступающая из кисло- [c.378]

Вследствие трудности создания устойчивого вихревого слоя пылевидного катализатора в реакторе небольшого размера и возможного проскока паров сырья через такой слой активность катализатора определяют в реакторе со слоем неподвижного таблети-ровапного катализатора (приготовлендого из порошкообразного). Схема лабораторного прибора для определения активности катализатора показана на фиг. 55. [c.133]