Газы пиролиза компрессия

Схемы компрессии газов пиролиза [c.309]

Из К-1 газы пиролиза поступают в водяные конденсаторы-холодильники ХК-1, где происходит конденсация легкого масла и водяных паров. В сепараторе С-1 конденсат легкого масла и вода отделяются от пиролизных газов, поступающих затем в блоки компрессии и очистки газа и газоразделения. [c.207]

Новейшая схема низкотемпературного разделения при низком давлении отличается от описанной, в первую очередь, повышением давления в метановой колонне до 0,6—1 МПа. Газ пиролиза после компрессии, очистки от НгЗ и СО2, осушки и отделения тяжелых фракций поступает на селективное гидрирование ацетилена. Далее газ подвергается дополнительной осушке и проходит двухступенчатую конденсацию фракции Сг- При этом используется охлаждение пропиленом и этиленом. Наиболее низкие температуры газа достигаются путем расширения оставшегося газа в турбодетандерах или вторичным испарением конденсата после его расширения. На установке осуществляется каскадное охлаждение с использованием этиленового и пропиленового холодильных циклов и центробежных компрессоров с приводом от газовой турбины. Применяемая схема конденсации этан-этиленовой фракции позволяет свести до минимума потери этилена с остаточным газом. [c.47]

Газ пиролиза после компрессии, очистки и осушки охлаждается в холодильниках 1 до —55 —60 °С и поступает в де-метавизатор 2, имеющий 20 тарелок. Охлаждение осуществляет- [c.41]

В каждый из этих элементов поступают ГП и конденсат при соответствующих температурах и давлении, в которых происходит отделение ГП от конденсата. Газы пиролиза подаются на компрессию (за исключением элемента 18), а конденсат через систему отстойников поступает в отдувочную колонну (элемент 23) [c.249]

В зависимости от мощности установки газоразделения компрессия осуществляется поршневыми или турбомашинами. На более новых крупных отечественных й зарубежных установках преобладает последний тип машин. Так, на этиленовом заводе в Лейк-Чарльзе (США) мощностью 90—100 тыс. т в год хладагенты и газы пиролиза сжимаются тремя параллельными турбокомпрессорами. Один из них производительностью 18 тыс. м ч сжимает в четыре ступени газы пиролиза и нефтезаводские газы от избыточного давления 0,7 до 36 ат другой сжимает хладагент (этилен) до 28 ат] третий — пропилен до 18,5 ат. Все турбокомпрессоры приводятся в движение одной газовой турбиной мощностью [c.109]

Компрессия газа пиролиза и выделение из него углеводородов 5 и выше. Компримированием газа до 3,5—4 МПа [c.104]

Таким образом, при расчете схем компрессии необходимо найти энергозатраты на сжатие газов пиролиза, состав газа по ступеням, а также конечную температуру сжатия, величина которой определяется температурой и составом газа на входе в компрессор и степенью сжатия в данной ступени. [c.309]

МПа. Газы пиролиза поступают на компрессию из газгольдера объемом 20 тыс. м с давлением 0,004 МПа при 40 °С предварительно они проходят огнепреградители и сепараторы. Сжатые на каждой ступени газы отделяются от влаги и ароматических углеводородов в сепараторах и охлаждаются в теплообменниках. Для прекращения поступления газа из газгольдера в отделение компримирования установлены гидравлические затворы, а для предотвращения обратного хода газов установлены [c.152]

Тяжелые углеводороды, содержащиеся в газе, выделяют главным образом для облегчения условий компрессии, создания нормальных условий для осушки пирогаза и удаления из него методом гидрирования ацетиленовых примесей. В настоящее время для выделения тяжелых углеводородов из газа пиролиза применяют процессы конденсации и абсорбции. Наиболее просто тяжелые углеводороды выделяются при переработке газа пиролиза этана. В этом случае газ на выходе из компрессора промывают маслом, а иногда дополнительно очищают на угольных адсорберах. [c.110]

Газы термического и каталитического крекинга нефтей содержат 2—2,5% этилена. Количество этилена, получающегося при термическом крекинге, не превышает 0,15% вес. на переработанное сырье и при каталитическом крекинге — 0,45%. Поэтому обычно газоразделительная установка этиленового производства работает на сырье, представляющем смесь крекинг-газа и газов пиролиза некоторых компонентов этого же крекинг-газа (этана, пропана, пропилена, а иногда и бутана). Схема получения этилена из таких газов приведена на рис. 19, б. Нефтезаводские газы проходят систему очистки и направляются на компрессию и предварительную осушку. Перед компрессией к этому потоку присоединяют газы пиролиза, содержащие до 30—35% объемн. этилена. После компрессии, предварительного выделения тяжелых углеводородов и глубокой осушки смесь направляют на газоразделение. Целевым продуктом газоразделения является этилен, иногда пропилен и бутан-бутиле-новые смеси, а предельные углеводороды — этан и пропан — возвращают на установку пиролиза. [c.22]

Газ перед компрессией очищают от примесей смолы и тяжелых углеводородов промывкой маслом и от сернистых соединений двухступенчатой промывкой холодной и горячей щелочью при содержании сернистых соединений в сырье, поступающем на пиролиз < 0,1 %, а при более высоком — моноэтаноламином. [c.104]

При гидрировании ацетилена в этилен перед компрессией ( европейская схема) процесс проводят под давлением 1,1—1,2 ата на никельхромовом катализаторе при температуре в реакторе около 240° С. Газы пиролиза перед реактором подогреваются до 180° С водяным паром, так как при небольшом содержании ацетилена выделение тепла в процессе гидрирования оказывается недостаточным для поддержания температуры на заданном уровне в реакторе небольшой производительности. [c.126]

После промывки газы пиролиза направляются на компрессию или в газгольдер. [c.79]

Вторая схема (см. рис. 2) отличается тем, что газ пиролиза промывают маслом для удаления наиболее тяжелых углеводородов (С5 и выше) перед компрессией. Кроме того, он может подвергаться очистке от ацетилена, сероводорода и двуокиси углерод на стадии компримирования (между третьей и четвертой ступенями сжатия). Имеется также возможность очистки от ацетилена этан-этиленовой фракции, которая затем вновь поступает на разделение. В результате после разделения получается 99,9%-ный этилен. В системе газоразделения предусмотрено также выделение пропилена высокой чистоты. [c.26]

Большое значение придается предварительному освобождению газа пиролиза от тяжелых углеводородов. Для удаления углеводородов С5 и выше газ пиролиза бензина иногда промывают маслом. Однако важно удалить и углеводороды поскольку это не только улучшает процесс осушки, но облегчает также процесс разделения. С этой точки зрения схема на рис. 2, в которой предусмотрено выделение тяжелых углеводородов пссле компрессии, более эффективна. [c.26]

Технологическая схема разделения газа пиролиза по методу Линде приведена на рис. 24. Газ пиролиза поступает на прием четырехступенчатого компрессора /. После третьей ступени компрессии газ проходит щелочную промывку для удаления сероводорода и двуокиси углерода, после четвертой ступени — охлаждается в теплообменнике <3 выходящими с установки холодными газовыми потоками до 0°С и направляется в адсорбер 5а на предварительную осушку. Конденсат из межступенчатых сепараторов освобождается от воды и поступает в колонну тяжелых фракций 4. Сверху из колонны отбираются легкие фракции, включая Сз, которые смешиваются с основным потоком газа, снизу — фракция С4 в смеси с более тяжелыми углеводородами. Колонна 4 работает при давлении 20 кгс/см (1,96 MH/м ) и может охлаждаться аммиаком или пропиленом. Газ после предварительной осушки поступает через холодильник в колонну б для отделения фракции Сз с [c.51]

Новейшая схема низкотемпературного разделения при низком давлении отличается от описанной в первую очередь повышением давления в метановой колонне до 10 кгс/см (0,98 МН/м ). Газ пиролиза после компрессии, очистки от НгЗ и СО2, осушки и отделения Тяжелых фракций поступает на селективное гидрирование ацетилена. Далее газ подвергается дополнительной осушке и про- [c.52]

Газ пиролиза под давлением около 4 кгс/см2 (0,39 МН/м ), очищенный от сажи, поступает в скруббер 3 для поглощения высших гомологов ацетилена и ароматических углеводородов. Скруббер орошается метанолом, подаваемым в небольшом количестве. Удаление наименее стабильных углеводородов перед компримированием предотвращает образование полимеров в системе компрессии. Насыщенный абсорбент из скруббера 3 поступает на выделение высших гомологов ацетилена в систему отпарки 7. Г аз из абсорбера 3 сжимается компрессором 2а jxo 12 кгс/см (1,18 МН/м ), после чего направляется в абсорбер 4, орошаемый метанолом с температурой —80°С. В абсорбере 4 поглощаются ацетилен, двуокись углерода и некоторое количество малорастворимых в метаноле газов (окись углерода, метан, этилен). Тепло абсорбции отводится [c.78]

На рис. 1.7 приведен один из вариантов технологической схемы компримирования и осушки газа пиролиза. Газ пиролиза через холодильник 1 поступает в сепаратор 2, где от него отделяются сконденсировавшиеся тяжелые углеводороды. Затем газ проходит последовательно I—V ступени компрессоров. После каждой ступени газ охлаждается в межступенчатых холодильниках 3 и сепарируется в межступенчатых сепараторах 4—8. Конденсат из сепаратора 2 поступает на прием насоса 13 и подается в водоотделитель 14, а газ направляется на I ступень компрессии. Компримированный газ охлаждается в межступенчатых холодильниках 3 и поступает в сепаратор 4, туда же направляется конденсат из [c.41]

Компрессия газа пиролиза и выделение из него углеводородов Сб и выше. Компримированием газа до 3,5—4 МПа в многоступенчатых компрессорах и межступенчатой сепарацией газы пиролиза отделяют от основной массы конденсирующихся высших углеводородов и воды. [c.98]

Вследствие сложности окислительного пиролиза (пламенный процесс), его малой инерционности и высокой чувствительности к колебаниям нагрузок, давлений и пр. для стадий получения ацетилена принята агрегатная схема. В немалой степени это связано с возможностями применяемых регулирующих и блокирующих приборов. Агрегаты получения ацетилена состоят из подогревателей природного газа и кислорода, ацетиленового реактора и аппаратов сажеочистки. Дальнейшая стадия переработки полученных газов пиролиза — компрессия — организована по коллекторной схеме. [c.197]

Повышение давления позволяет сократить энергетические затраты на стадии компримирования. В компрессорном отделении этилеповой установки при проведении процесса под атмосферным давлением газы пиролиза сжимаются в четыре ступени с промежуточным охлаждением в водяных и пропиленовых холодильниках. В случае пиролиза бензиновых фракций под избыточным давлением 2 ат давление газов пиролиза на приеме компрессора будет равно давлению газов на входе во вторую ступень компрессии газов пиролиза без давления. Таким образом, затраты на компримирование уменьшатся на величину, равную стоимости электроэнергии, охлаждающей воды и пропиленового холода, израсходованных на первой ступени компрессии. При этом экономия затрат составит по электроэнергии 23%, охлаждающей воде 40%, пропиленовому холоду 32% от общей величины этих затрат на компрессию при проведении пиролиза без давления, в связи с чем себестоимость этилена и пропилена снизится на 4,6% [17]. [c.33]

Облегченная паро-газовая смесь с верха колонн 9 проходит конденсатор-холодильник 10 охладивпшсь до 30-35 С, разделяется в сепараторе И на газ пиролиза, направляемый на компрессию и далее на газоразделение, и обводненный конденсат легкого масла, которое отделяют от воды в отстойнике 12. Легкое масло частично подают на верх колонн 9, а балансовое количество легкого масла после отпаривания в колонне 14 откачивают с установки. [c.48]

Выбор и расчет схем компрессии газов пиролиза — одна из главных технологических задач при проектировании агрегатов газоразделения, в частности установок для извлечения этилена и пропилена из смеси. При получении легких олефи-нов в установках разделения газов необходимо давление порядка 30—40 ат, что достигается многоступенчатым комприми-рованием газового сырья. При оценке той. или иной схемы компрессии наряду с величиной энергозатрат на сжатие (40—50% от общего расхода энергии на разделение) важным показателем является надежность работы компрессионного оборудования. Поскольку при сжатии пирогаза возможна полимеризация диеновых углеводородов, степень надежности определяется количеством тяжелых фракций в компримируе-мом газе. Степень полимеризации сильно зависит от температуры процесс протекает достаточно интенсивно лишь при температурах выше 85 °С. [c.309]

Расход энергии, необходимой для разделения этан-этилено-вой смеси, составляет 20—30% от количества энергии, потребляемой установкой разделения газов пиролиза, включая компрессию. [c.342]

Мощность каждой ступени компрессии определялась по разности энтадьшй газа пиролиза в конечной и начальной точках процесса сжатия [c.49]

На основе обобщенных методов расчета констант фазового равновесия и термодинамических свойств многокомпонентных смесей типа газов пиролиза разработана термодинамическая модель узла компрессии этиленовой установки, позволившая рассчитать дяя фиксированянх режимов по давлению и температуре материальные и тепловые потоки. [c.264]

При получении олефинов путем пиролиза происходит образов вапие смолы и кокса. После охлаждения газа пиролиза и освобождения его от смол и кокса его подвергают компрессии. С этим процессом связаны трудности, обусловленные выпадением углеводородного конденсата при межступенчатом охлаждении. Происходят разжижение смазки в цилиндрах и образование полимеров. Поэтому для сжатия пирогаза требуются специальные компрессоры, в которых снижены конечные температуры сжатия и имеется надежная сепарация газа после межступенчатого охлаждения. [c.83]

Значительно сложнее выделить тяжелые углеводороды из газа, получаемого п и пиролизе бензина. На установках в Уилтоне (Англия), на которых этилен получают пиролизом бензина, пиро-газ перед компрессией промывают маслом в скруббере. При этом из газа в основном выделяются углеводороды Се и высшие [93], и состав газа на приеме компрессора сильно облегчается. Однако выпадающий в процессе компрессии конденсат обогащен углеводородами С4—Се, содержащими большие количества диенов, переработка которых затруднена. При этом увеличивается также концентрация углеводородов С4 в газе. Эти углеводороды необходимо выделить из газа перед его осушкой, что в указанной установке осуществляется промывкой газа пропан-пропиленовой фракцией в колонне (рис. IV. 11). [c.110]

Так, например, при абсорбции ароматическими углеводородами в высокотемпературной зоне десорбера образуются тяжелые ароматические масла (температура кипения 100—30П°С), для выделения которых из циркулирующего абсорбента приходится устанавливать специальную колонну соответственно необходимо непрерывно добавлять в систему свежий абсорбент. Пополнение абсорбента является ваншой проблемой для всех абсорбционных схем. Если в качестве абсорбента используют ароматические углеводороды, то при переработке газов пиролиза пропана и более тяжелых углеводородов пополнение абсорбента может быть проведено за счет этих компонентов, содержащихся в газе некоторые из них выделяются из газа при компрессии. Продукты пиролиза этана почти не содержат абсорбента. [c.103]

Охлажденные и очищенные от смолы и кокса газы пиролиза попадают в цех компрессии. Поступающий на установку комприми-рования пирогаз, кроме целевого компонента этилена и легких компонентов (метана, водорода, этана), содержит углеводороды Се и выше (включая ароматические и диеновые), углеводороды С4, в том числе бутаны, бутилены и дивинил, углеводороды Сз и водяные пары. Количество диеновых углеводородов в пирогазе, полученном из этана, мало, а в продуктах пиролиза углеводородов С4, дистиллятов, керосина и др. — больше. [c.104]

Компрессия газов пиролиза этана осуществляется проще. При незначительном количестве тяжелых компонентов в нирогазе можно работать нри более высоких степенях сжатия, чем это допустимо при сжатии газов пиролиза жидких углеводородов. Однако и в этом случае перед очисткой и осушкой газа необходимо удалять из нирогаза тяжелые компоненты. Поскольку в данном случае из-за малых концентраций углеводородов С4 и выше удаление тяжелых компонентов ректификационными методами затруднительно, то здесь следует применять абсорбционные или адсорбционные методы выделения. Такие методы применяются, например, на установках разделения газа, полученного термоокислительным пиролизом этана. В одной из установок фирмы Линде, смонтированной на заводе в Лейне-Верке (ГДР), выделение тяжелых углеводородов С4 и высших осуществляется масляной абсорбцией в комбинации с адсорбцией активированньш углем. [c.112]

А—горючие газы Б—пропан, бутан, бензин В—пар Г—вода Д—газ пиролиза на компрессию Е—в канализацию Ж—сжатый воздух 3—рассол И—вода, загрязненная смолами на флотацию К—жидкие углеводороды Л—конденсат пнрогаза М—тяжелые смолы [c.29]

По первой схеме (см. рис. 1) газ пиролиза прежде всего напра- вляют на компрессию. После компрессии из газа удаляется основная масса углеводородов С4. Освобожденный от тяжелых углеводородов компримированный газ поступает на осущку и далее на разделение. На стадии разделения из газа выделяют метано-во-дородную, пропан-пропиленовую (Сз) и бутан-бутеновую (С4) фракции, этан и 97—98%-ный этилен. Если этилен предназначен для производства полиэтилена, производится его дополнительная очистка от сероводорода и двуокиси углерода, от ацетилена (селективным гидрированием или промывкой ацетоном) и концентрирование путем ректификации с целью удаления метано-водородной фракции и следов этана. [c.25]

На4)ис. 13 приведена технологическая схема компримирования и осушки газ пиролиза. Газ из цеха пиролиза забирается компрессором 1 и проходит последовательно все ступени компрессии. После каждой ступени газ охлаждается в межступенчатых холодильниках 3,4 я 7 к отделяется от конденсата в межступенчатых сепараторах 2, 5, 6. После четвертой ступени компримированный газ охлаждается в холодильнике 8 до 15°С, отделяется от конденсата в сепараторе 11 и направляется в колонну 13 для выделения тяжелых углеводородов (С4 и выше). Конденсат из сепаратора 11 направляется в емкость 12, куда поступают также конденсаты из межступенчатых сепараторов. Колонна 13 снабжена кипятильником 14, обогреваемым водяным паром, и орошается жидкой про-пан-пропиленовой фракцией. Температура вверху колонны 0°С, внизу 85—90 °С, давление 45 кг / м (4,4 МН/м ). Для предотвращения полимерйзации в колонну вводится ингибитор. Газ, отбираемый с верха колонны, направляется на осушку. [c.40]

Приведенная схема является одним из возможных вариантов компримирования газа пиролиза и отделения тяжелых фракций. Иногда тяжелые фракции отделяют перед последней ступенью компрессии. Существуют также схемы, предусматривающие выделение тяжелых фракций как перед осушкой газа, так и перед газоразде-лением, с отделением части пропан-пропиленовой фракции на последней ступени компримирования. [c.40]

Компрессия охлажденных газов пиролиза, а затем разделение их в газоразделительных агрегатах с выделением высококонцентрированпых этилена и пропплена. [c.15]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология