Градиент термический

При нагреве со стороны рабочей поверхности футеровки стен и свода печей в изделиях возникает градиент температур, вследствие чего рабочий слой футеровки расширяется более сильно, чем слой за ним. Рабочий слой, в котором происходит максимальное расширение, разрушается под действием возникающего напряжения, поскольку он воспринимает максимальное давление, превышающее предел его прочности при сжатии. Причинами такого растрескивания изделий в основном являются высокий коэффициент термического расширения изделий, большие усилия, воспринимаемые футеровкой свода, и резкое изменение градиента температур при быстром нагреве. Поэтому для предотвращения скалывания необходимо использование изделий с небольшим коэффициентом термического расширения и осуществление постепенного повышения температуры футеровки. [c.107]

Температурные градиент и коэффициент завися от энергии активации и температуры процесса. В сред юм энергия активации процесса термического крекинга составляет 209,3—251,2 кДж/моль, Если известно вр-шя [c.231]

Хлорирование пентанов производится в промышленности путем применения термического процесса. Безводная смесь изопентана и я-пентана испаряется и смешивается с газообразным хлором. Хлорирование завершается II реакторе типа трубчатки, в котором реакционная смесь проходит через градиент температур от 120 до 300°. Выходящие газы охлаждаются и фракционируются. Третичные галоидные алкилы подвергаются в процессе ректификации дегидрохлорированию, в результате которого образуются амилены при повторном проведении их через систему они хлорируются до хлористых аллилов. Конечный продукт представляет собой смесь всех возможных амилхлоридов, которые можно получить из н- и изопентанов, непредельных амилхлоридов и полихлорпептанов, состоящих преимущественно из дихлоридов [15]. [c.58]

Так, поток диффузии вещества линейно связан с термическим градиентом dT/dx и другими (а не только с градиентом концентрации d /dx) [c.113]

Наряду с изменением температуры вдоль реактора имеют место радиальные градиенты температуры, и они тем сильнее, чем больше термическое сопротивление реагирующей среды и катализатора. При экзотермических процессах самые высокие температуры достигаются в тех зонах реактора, которые наиболее удалены от поверхности теплоотвода [187]. [c.324]

При решении математической модели неизотермического ДЖР возникает ряд специфических задач, которые связаны с существованием градиента температуры по высоте аппарата или с возможностью возникновения такого градиента. Важнейшими из них являются определение оптимального распределения температуры по высоте реактора и изучение термической устойчивости и параметрической чувствительности системы. [c.171]

Термическое растрескивание представляет собой явление, возникающее в результате внутренних напряжений, вызываемых различием термического расширения зон футеровки при тепловых ударах или при постоянном большом температурном градиенте. Например, значительное разрушение динасовой футеровки при резком нагреве ее с холодного состояния в процессе службы или при резком охлаждении до обычных температур. Футеровка вращающейся печи при каждом обороте корпуса подвергается термическому воздействию обжигаемого материала и печной среды. Эти воздействия имеют значительные температурные колебания. Во время контакта с газовой средой при каждом обороте печи температура футеровки повышается, а при контакте с обжигаемым материалом понижается. Амплитуда колебаний температуры поверхности реакционного объема достигает 40—100 °С, а число их составляет 1400—1700 в сутки [321. Терми- [c.104]

Соответствующий термический градиент сВ/ёх х — расстояние от простенка) составляет около 100 С/см. Этот градиент меняется от 50° С/см, когда зона температур 300—500° С находится в центре камеры, и до 200° С/см и даже больше, когда эта зона находится у простенка. Плотность шихты, рассчитанная на сухой уголь, находится в пределах 0,7—1 это означает, что 50—70% от общего объема фактически заполнено углем. [c.143]

В соответствии с данными, изложенными ниже, можно ожидать, что уголь в пластическом состоянии будет находиться между изотермическими поверхностями вр и 0 -, соответствующими температурам начала плавления и затвердевания при данной скорости нагрева. Температура начала плавления угля при нагреве его в условиях термического градиента несколько ниже, чем при равномерном нагреве. [c.143]

Однако дело обстоит не совсем так эти давления создаются скорее от вспучивания самого пластического слоя, происходящего вследствие образования внутри него пузырьков газа, чем от увеличения давления внутри объема, который этот слой обволакивает. При этом предполагается, что пластический слой плохо замкнут или, по крайней мере, очень проницаем в верхней части загрузки н вдоль дверей печей, где термический градиент незначителен. [c.144]

Было предложено измерять одновременно с толщиной пластического слоя также температуру плавления и затвердевания, используя в качестве зонда термопару. Однако точность такого измерения на практике оказалась недостаточной, так как между спаем термопары и контактирующим с ним углем не достигается термического равновесия в результате попадания термопары в условия высокого термического градиента. [c.145]

Если мы поместим в уголь во время его загрузки маленькие металлические шары, то увидим, что при встрече с пластическим слоем они погружаются из 2-й зоны в 4а. Пластический слой (2 + 3 + 4а) в этих опытах имеет примерно 12 мм толщины при скорости нагрева 2° С/мин и термическом градиенте порядка 100° С/см. [c.146]

Если допустить, что самой непроницаемой частью пластической зоны является зона 2, имеющая всего 2 или 3 мм толщины, то вышеприведенное заключение можно признать вполне логичным . При указанной толщине пластического слоя наличие зерен, имеющих 4—5 мм в диаметре, даже если они находятся в самом незначительном количестве, влечет за собой местные нарушения термического градиента. Эти крупные зерна создают, кроме того, больший объем межзеренного пространства, заполнить которое гораздо труднее, чем при тонком измельчении. [c.148]

Рис. 94. Зависимость эффекта термической диффузии от температурного градиента (а) и времени разделения (б). Разделяемая смесь цетан — декалин (50 50 объемн.%)

Эффект скорости нагрева до сих пор окончательно не выяснен. Более быстрый нагрев немного увеличивает температурный интервал пластичности угля (см. рис. 21), а также вспучивание. Наоборот, он уменьшает термический градиент с1в/с1х и сближает изотермы начала и конца плавления. На практике этот эффект кажется преобладающим, а отсюда толщина пластической зоны изменяется в обратной зависимости по отношению к скорости нагрева. [c.148]

Радиус конечного изгиба пропорционален коэффициенту усадки при затвердевании и термическому градиенту. [c.157]

Приблизительно в пределах 500—800° С величина О в первом приближении обратно пропорциональна термическому градиенту й01(1х, этим объясняется тот факт, что кокс имеет наибольшее количество трещин в зоне цветной капусты , где градиент имеет наибольшую величину. [c.161]

Для того чтобы снизить образование трещин при классическом коксовании путем снижения термического градиента, имеются два способа [c.161]

Но при коксовании брикетов эту зависимость термического градиента от скорости нагрева в значительной мере удается уменьшать, применяя следующие два способа [c.161]

Двумя существенными факторами этих механизмов являются текучесть кокса в зоне температур 500—600° С и термический градиент при температурах 500—700° С. [c.184]

Полученные ими данные о механизмах трещинообразования при продолжении исследований в этом направлении, возможно, позволят уточнить и улучшить их выводы. Теоретически в коксе идеальной однородности, полученном при постоянном термическом градиенте, расстояние между трещинами также будет величиной постоянной гранулометрическое распределение такого идеального кокса по классам крупности после механического испытания будет представлено в основном одним классом с очень узким диапазоном крайних значений размеров кусков. Таким образом, такой кокс можно с большой точностью характеризовать по его среднему размеру куска X. В реальных условиях для производственных коксов вокруг этой средней величины неизбежно существует некоторая дисперсия значений фактической гранулометрии кокса по причинам не только случайного характера (неоднородность кокса, неравномерность обогрева), но также и в связи со следующими основными причинами процесс трещинообразования в зоне цветной капусты и в центральной части коксового пирога протекает неодинаково, так как термический градиент уменьшается по мере удаления от зоны цветной капусты к центру пирога. Следовательно, дисперсия реальной гранулометрии вокруг ее среднего значения может немного изменяться от одного кокса к другому в зависимости от формы кривой усадки, от тех изменений термического градиента, которые испытывает кокс в зависимости от расстояния до простенка и от всех случайных причин неоднородности шихты и неравномерностей условий коксования. [c.185]

Сам по себе первый параметр характеризует трещиноватость кокса, тогда как второй зависит от неравномерности условий коксования. Само собой разумеется, что некоторые шихты, применяемые при производстве кокса и имеющие высокий коэффициент усадки, дают особенно сильное растрескивание кокса в зоне цветной капусты , так как в этой зоне термический градиент наибольший. Эти шихты нуждаются более, чем другие, в устранении основной неоднородности процесса коксования, т. е. в уменьшении термического градиента между простенком и центральной частью коксового пирога. [c.186]

В течение первой фазы почти всегда наблюдается увеличение давления распирания, что связано только с увеличением внутреннего давления в главных пластических зонах. Как объяснить это увеличение Есть предположение, что это увеличение вызывается главным образом расширением этих пластических зон вследствие уменьшения термического градиента загрузки вблизи центра камеры газы должны проходить через слой большей толщины, что приводит к увеличению потерь давления. Между тем первичные смолы, содержащиеся в газах, выделяющихся из центральной части загрузки, начинают конденсироваться, а затем снова испаряться, когда их настигает пластический слой. Таким образом, тенденцию к увеличению давления можно объяснить постепенным увеличением количества газов, выделяющихся в процессе коксообразования. Наконец, конденсирующиеся первичные смолы, осаждающиеся в угле, изменяют, несомненно, вязкость пластического слоя, но характер этих изменений трудно предвидеть. [c.371]

Однако при разделении смесей высококинящих углеводородов, обладающих большой вязкостью, приходиться увеличивать как температурный градиент, так и время разделения [30, 36, 37]. Так, в работах [36, 37] для разделения нафтенов Сз,—С33 использовался температурный градиент, равный 150° С, причем время разделения составило 150—200 час. Следует все же предостеречь от излишнего увеличения этих параметров, так как иногда после достижения равновесия наблюдается изменение в направлении термической циркуляции, приводящее к ухудшению результатов разделения. Это явление получило название забытого эфф,екта или эффекта Соре. [c.332]

Стойкость к термическим напряжениям отличается от термостойкости (способности Тела выдерживать неоднородные напряжейия). Термические напряжения возникают, если расширению одной чйсти подложки препятствует соседний материал, который не расширяется. Это может возникать по ряду причин [73]. Примерами являются анизотропные поликристалЛЯ-ческие тела и такие двухфазные материалы, как стеклокерамики, глазурованные керамики или глазурованные металлы. При наличии температурных градиентов термические напряжения могут возникать и в однородных телах. Так, например, во время нагревания и охлаждения поверхность подложки быстрее реагирует на наведенные изменения, чем внутренняя часть, поэтому перпендикулярно поверхности возникает температурный градиент. Поперечные градиенты вызываются электрической нагрузкой тонкопленочных компонентов, покрывающих только часть подложки. Трудно подобрать количественные величины для оценки стойкости подложек к напряжениям. Качественно они, вероятно, связаны с термостойкостью и расположены в том же порядке, что и величины в табл. 5. Отказы, обусловленные одними лишь чрезмерными напряжениями, вероятно, очень редки. Растрескивание или выкрашивание краев подложек, скорее всего, обусловлено комбинацией факторов, включающих как механические и термические нагрузки, так и термические напряжения. [c.530]

Продолжительность термического крекинга газой-/гевон фракн,пн при ii = 450 с массовой долей выхода бензина 20% составляет 80 мин. Вычислить продолжительность крекинга та при /а = 500°С. При этом глубина разложения пе изменяется. Температурный градиент равен 14,0. [c.233]

В природных дисперсных материалах, в том числе и торфе, перенос влаги, как правило, происходит в неизотермических условиях. При этом процессы термовлагообмена в капиллярно-по-ристых системах протекают наиболее интенсивно, когда они находятся в трехфазном состоянии [218], отвечающем наибольшей подвижности влаги под действием градиентов температуры. При низком влагосодержании материала (11- 0) термическая подвижность влаги мала вследствие высокой энергии ее связи с твердой фазой. При двухфазном состоянии торфа в нем возможна лишь термическая циркуляция массы без ее перераспределения Б объеме йи 1йТ = 0). Кроме того, с увеличением и уменьшается поверхность раздела жидкость — газ, определяющая тер-мовлагоперенос под действием градиента поверхностного натяжения. Следовательно, наибольшая термическая подвижность дисперсионной среды соответствует такому остоянию материала, когда его поры не полностью заполнены влагой и в достаточной мере развита поверхность-раздела жидкость — газ [231]. Влага порового пространства в данном случае разделена короткими пленочными участками, от термической подвижности которых и зависят значения термоградиентного коэффициента б. [c.76]

Термический градиент для больщинства гидротермальны месторождений Г. Д. Холланд принял в Э5°С/км, а на глубине—100 С/км. Градиент давления вблизи поверхности принимался равным гидростатическому, а на глубине — геостатиче-скому. Для подсчетов автор использовал величины, лежащи между этими двумя пределами. [c.78]

Если исследуемую жидкость поместить в кольцевое пространство между двумя коаксиальными цилиндрами, находящимися при различных температурах, то в результате конвекции она начинает циркулировать. При этом более тяжелые компоненты дви-н утся по направлению к холодной стенке и концентрируются на дне, а более легкие —по направлению к теплой стенке и собираются в верхней части колонки. Создается градиент концентрации по вертикали, зависящий от термической диффузии. [c.86]

Установлению вертикального градиента концентрации, вызванного термической диффузией, противодействует нормальная диффузия, вызванная разностью концентраций и действующая по горизонтали. Достигаемый разделительный эффект определяется отношением коэффициента термической диффузии к коэффициенту нормальной диффузии. Он зависит от свойств компонентов, а также от устройства прибора и условий опыта. Найдено, что углеводороды подчиняются при термической диффузии опре-деленпым закономерностям. К холодной стенке будет двигаться [c.86]

В этой главе описаны и кратко объяснены химические, физикохимические и механические явления, возникающие при постепенном нагреве пробы угля при постоянной температуре. Не упоминаются явления, связанные с термическим градиентом угля, которым посвящена ПГглава. Более подробные сведения по вопросам, рассмотренным в начале главы, можно получить в литературных источниках [1, 3] первой главы. [c.77]

Третью подгруппу термических методов разделения представляет термодиффузионный метод, Ьснованный принципе разделения в одной фазе (жидкой или газовой) за сч т диффузии.молекул в условиях большого градиента температур (80-200 °С/мм). [c.16]

Технологические и экономические показатели процесса утилизации тепла. Цель процесса — получение дешевого высоконотенциального тепла. Этого можно добиться при достаточно высоких (не обязательно максимальных) степенях утилизации тепла, относительно небольших загрузках катализатора, определенных ограничениях (по условиям габаритов реактора) на количество инертного материала. Целесообразно, чтобы гидравлическое сопротивление реактора было ло возможности небольшим. Желательно, чтобы длительность цикла была не менее 10 мин. Задача должна решаться при ограничениях на максимальную температуру (или даже на максимальные градиенты) в слое по условиям термической устойчивости катализатора. В общем, определение оптимальных условий процесса утилизация тепла — это технико-экономическая задача, [c.206]

На рис. 2 показан профиль температуры от объема парогазовой смеси до охлаждающей среды. Парцналыюе давление пара в объеме па )огазо1и)п смеси обозначим p ь, соответствующую ему температуру конденсации Tg. Температура границы раздела T концентрация пара и соответствующая температура конденсации здесь ниже. Поэтому неконденсирующийся газ увлекается по направлению к границе раздела потоком пара, оставаясь здесь только до тех пор, пока пар конденсируется. Неконденсирующийся газ стремится переместиться от границы раздела против потока пара. Напротив, пар движется через неконденсирующийся газ под действием градиента своего парциального давления. Результирующие профили парциального давления пара и газа показаны на рис. 2. Возникновение температурного градиента —Т/ можно рассматривать как введение дополнительного термического сопротивления, снижающего соответственно локальный тепловой поток. Метод его расчета описан ниже. [c.350]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология