Зависимость эффективной вязкости от температуры

На рис. П.1—П.З представлены зависимости эффективной вязкости от скорости сдвига при одной температуре для 13 серийно выпускаемых полимеров. [c.617]

Исследования влияния добавок АПАВ (нефтяные сульфокислоты) проводились при двух концентрациях (0,5 и 5,0 %) и температурах 21 и 71 °С. Каждый раз снималась зависимость эффективной вязкости от градиента скорости сдвига на ротационном вискозиметре Полимер РПЭ-1М для 12 скоростей деформации. [c.107]

В работе [148] приведены данные по зависимости эффективной вязкости от температуры, режима течения и молекулярной массы, полученные с помощью ротационного вискозиметра в интервале 7= 10-i-1300 с при температуре 140—400 °С для образцов сМ = 1400- -8000. [c.148]

Латексно-полимерные комплексы сохраняют устойчивость и при повышенных температурах. Зависимость эффективной вязкости растворов ПАА и СТЛ+ПАА от температуры хорошо описывается уравнением Аррениуса (табл.26) [c.85]

Следовательно, если представить экспериментальные зависимости эффективной вязкости от скорости сдвига, полученные при разных температурах, в координатах [c.37]

Теория Эйринга и ее обобщение. Зависимость эффективной вязкости от скорости деформации рассматривается Г. Эйрингом и его сотрудниками в рамках общей теории абсолютных скоростей реакций. Согласно представлениям этой теории элементарный акт течения в жидкости, трактуемой как квазикристаллическое тело, происходит путем перехода через энергетический барьер молекулярнокинетической единицы, обладающей достаточной для этого энергией. Эти переходы осуществляются постоянно во всех направлениях с равной вероятностью, так что направленное течение отсутствует. Частота переходов, когда нет внешнего силового поля, зависит от высоты потенциального барьера, размеров молекулярно-кинетиче-ских единиц и определяется особенностями строения жидкости и температурой. Согласно представлениям теории абсолютных скоростей реакций частота перескоков может быть выражена следующим образом [c.150]

Метод построения температурно-инвариантной характеристики вязкости дает возможность, зная температурную зависимость т]о и зависимость эффективной вязкости от скорости сдвига при какой-либо одной температуре, определить значение Т1 при разных у для других температур. [c.228]

В связи с обсуждением обобщенной характеристики вязкости полимерных систем следует подчеркнуть, что возможность обобщение данных по зависимостям эффективной вязкости полимерных систем от температуры, концентрации и скорости сдвига в неявной форм опирается на представление о том, что изменение эффективной вязкости предопределяется свойствами системы в соответствующем начальном состоянии, т. е. изменение релаксационного спектра под влиянием деформирования также определяется видом спектральной функции в начальном состоянии. Обобщение вязкостных характеристик рассмотренными выше приемами возможно, когда их релаксационные спектры подобны и изменяются аналогичным образом. [c.233]

Приводятся общие сведения о теплофизических характеристиках термопластов, графические зависимости их теплоемкости, теплопроводности, относительной энтальпии, плотности и удельного объема от температуры, общие сведения о свойствах полимеров в вязкотекучем состоянии, графические зависимости эффективной вязкости и напряжения сдвига при разных температурах от градиента скорости, а также примеры применения реологических характеристик для расчета энергетических характеристик машин для переработки пластмасс. [c.2]

Вязкостные свойства смазки при данной температуре определяются кривой течения, которая устанавливает зависимость эффективной вязкости от средней скорости деформации сдвига. Для жидких нефтепродуктов, которых вязкость [c.207]

Рис. 73. Зависимость эффективной вязкости расплава УК-1 с различной [т) ] от температуры.

I , Масла на основе синтетических сложных эфиров полиолов (РОЕ) с уникальной системой присадок, обеспечивающих превосходные смазочные свойства, защиту от износа, химическую, термическую и гидролитическую стабильность 4 Экологически безвредны ф Смешиваемы с НРС-хладагентами и имеют четко выраженные зависимости между вязкостью/температурой/давлением (В-Т-Д) ф Превосходная низкотемпературная текучесть, отсутствие парафинистых отложений повышает эффективность работы испарителя Гигроскопичны, поэтому обращаться с ними следует осторожно во избежание абсорбции влаги ф Тара должна быть плотно закрыта, когда масло не используется ф Продукт не следует транспортировать в пластмассовых контейнерах, не исключающих возможность проникновения влаги. [c.113]

Рис. 1-21. Зависимость эффективной вязкости полиэтилена от скорости сдвига при различны температурах.

Влияние давления на вязкость сильнее всего проявляется в области ньютоновского течения, когда т] = т]о. Для этого режима течения пьезокоэффициент вязкости dr /r )dP имеет наибольшее значение и не зависит от того, измеряется ли она при постоянных напряжениях или при постоянных скоростях сдвига. Наоборот, величина пьезокоэффициента эффективной вязкости зависит от условий его определения. Пьезокоэффициенты, измеренные при различных постоянных напряжениях сдвига, мало различаются между собой, тогда как пьезокоэффициенты, определенные при различных постоянных скоростях сдвига, зависят от значений последних, уменьшаясь с их ростом. Поэтому пьезокоэффициенты эффективной вязкости, при постоянных напряжениях сдвига могут быть выше, чем при постоянных скоростях сдвига. Соответственно вязкость, измеренная при высоких давлениях и постоянных напряжениях сдвига, может быть значительно выше ее значения при постоянной скорости сдвига. Таким образом, существует качественная аналогия характера зависимости эффективной вязкости, с одной стороны, от температуры, с другой — от давления. [c.238]

Рис. 15. Зависимость эффективной вязкости полиэтилена с индексом расплава 2 г/10 мин от скорости сдвига при различных температурах .

Для ньютоновских жидкостей это действительно константа, характеризующая их свойства (при данной температуре). Для неньютоновских жидкостей отношение касательного напряжения к скорости сдвига уже непостоянно при данной температуре оно меняется с изменением касательного напряжения (или скорости сдвига). Тем не менее понятием эффективной вязкости ЮО можно пользоваться во многих случаях. На рис. 1,8 приведены кривые зависимости эффективной вязкости от скорости сдвига, построенные на основе кривых рис. 1,7. При вычислении эффективной вязкости напряжение сдвига разделили на соответствующие им значения скорости сдвига. [c.31]

Поскольку в большинстве случаев материал, вытекая из головки, оказывается при обычном атмосферном давлении, величина падения давления в головке равна показанию датчика давления, установленного в головке. При определении эффективной вязкости расплава используется номограмма зависимости эффективной вязкости рассматриваемого материала от градиента скорости при выбранной температуре (рис. 4,47). [c.280]

Если температура переработки на производственном и моделируемом каландрах неодинакова, то необходимо соответствующим образом скорректировать величину вязкости. Значение поправки определяется по кривым зависимости эффективной вязкости от градиента скорости, построенным при различных температурах. Влияние времени сдвига и концевого эффекта можно учесть при помощи так называемой поправки входа . Можно также считать, что этот коэффициент является поправкой на время сдвига. Если исходить только из продолжительности деформации материала, то эта поправка будет приблизительно равна времени, за которое материал проходит через зазор от сечения до сечения Скорость перемещения материала на этом участке принимают приблизительно равной окружной скорости валков. После введения всех этих упрощений из уравнения (6) получается следующее выражение [c.439]

Из табл. 5 видно, что изменение предела прочности от температуры не зависит от количества отжатого масла, и для данного типа смазки отношение предела прочности при 0° к пределу прочности при 50° примерно постоянно. Численное значение этого отнощения несколько больше для смазки циатим-221, чем для смазки циатим-201. Температурная зависимость эффективной вязкости в том же диапазоне температур выражена более резко. Так, например, вязкость при 0° и градиенте скорости деформации 2,6 сек. для смазки циатим-201, у которой отжато 19,6% масла, в 3,87 раза больше, чем при 50°, а смазки циатим-221 при тех же условиях — в 5,43 раза. [c.440]

Рис. 2.8. Зависимость эффективной вязкости от температуры расплава полимера прн различных скоростях сдвига (у з > Уг > 1)-

Для концентрированных растворов полимеров необходимо знать зависимость эффективной вязкости от температуры и скорости сдвига, для порошкообразных материалов — объемную плотность, форму частиц, распределение по размерам, плотность, степень слеживания, угол откоса и др. [c.154]

Реологические исследования течения расплавов полиформальдегида имеют своей целью установить зависимость текучести расплава от температуры, давления (напряжения сдвига) и скорости сдвига. Суш,ествуют различные способы построения кривых течения. Данные, получаемые с помош,ью экструзионных пластометров (вискозиметров), — индексы расплава, зависимости эффективной вязкости расплава и текучести (1/т]) от температуры, напряжения и скорости сдвига — не всегда удается моделировать к условиям промышленной переработки. В лаборатории можно создать лишь небольшие скорости сдвига, в то время как на стандартных литьевых машинах они достигают 10 — 10 сек . Поэтому в технике часто проводят исследования текучести материала непосредственно на стандартных литьевых машинах с небольшим объемом загрузки материала. Текучесть определяется по степепи заполнения специальной формы. Большое распространение получили формы в виде спирали (рис. 76) стандартного размера, с помош ью которых можно определить оптимальный режим переработки данного материала. [c.263]

На рис. 18—20-1 приведены зависимости эффективной вязкости исследованных материалов от скорости деформации в широком интервале температуры. Там же показаны экспериментальные данные, представленные в преобразованном виде в соответствии с уравнением для уцр-Значения наибольших ньютоновских вязкостей, использованных при расчете, можно определить по рис. 21-1. Как видно из этих рисунков, приведенные экспериментальные данные с достаточной степенью точности укладываются для каждого полимера на одну инвариантную кривую. Исключение составили лишь значения вязкостей, которые получены вблизи температуры плавления (кривые / на рис. 18-1 и 20-1). По-видимому это связано с тем, что при указанных температурах не удалось получить достоверных значений т) их определяли приблизительно методом экстраполяции. [c.26]

При постоянном напряжении можно определить температурную зависимость эффективной вязкости. В этом случае зависимость коэффициента вязкости при сдвиге от температуры имеет вид [c.28]

Зависимость эффективной вязкости от температуры определяется уравнением [c.52]

Рис. 1.29. Зависимость эффективной вязкости термопластов от скорости сдвига при температуре расплава 230 °С

Рис. 1.31. Зависимость эффективной вязкости термопластов от температуры при скорости сдвига 100 с пластифицированный поливинилхлорид 2—непластифицированный поли-винилхлорид 3— полиметилметакрилат 4—полипропилен 5— сополимер на основе формальдегида 5—полиэтилен низкой плотности 7—полиамид 6,6.

Рис. 1.32. Зависимость эффективной вязкости расплавов термопластов от температуры при скорости сдвига 100 с- /—полисульфон 2—поликарбонат 3—феноксисмолы 4—полиэтилен высокой плотности 5—полистирол.

Рис. 12.3. Зависимость эффективной вязкости расплава от градиента скорости для ПЭВП (ПТР = = 1,2 г/10 мин) при температуре

Рассмотрение нефтяных систем как молекулярных растворов господствовало достаточно долго. При этом в связи с трудностями аналитического выделения отдельных компонентов из средних и высших фракций нефти (масляных и газойлевых фракций) их характеризовали с помощью гипотетической средней молекулы. Модельные представления о строении молекулы смолисто-асфальтеновых веществ (САВ) получили широкое распространение. Характеристика таких гипотетических молекул — средняя молекулярная масса — входит во многие расчетные формулы зависимости свойств нефтяной фракции от Р, V, Т-условий и используется в технологических расчетах. Хотя сегодня достоверно показано, что это не всегда верно, поскольку молекулярная масса нефтяных фракций сильно зависит от условий ее определения (растворителя, температуры) [1]. До сих пор многие явления в нефтяных системах и технологические расчеты трактуются на основе физических законов, установленных для молекулярных растворов (законов Рауля-Дальтона, Генри, Ньютона, Дарси и т. д.). В результате теоретически рассчитанные доли отгона при выделении легкокипя-щих компонентов из нефти не совпадают с экспериментальными данными. Часто обнаруживающаяся в нефтяных системах (особенно с высоким содержанием парафинов и САВ) зависимость эффективной вязкости от скорости деформации свидетельствует о ее надмолекулярной организации. Отклонения от закона Дарси при течении таких систем впервые были подмечены в 1941 г. профессором В. П. Треби-ным. Однако эффекты нелинейного отклика, обусловленные особен- [c.172]

Это предположение позволило методом инспекционно-группового анализа отыскать автомодельное решение для совмещенных тепломассо-обменных процессов в движущихся нелинейно-вязких средах. При этом зависимость эффективной вязкости среды от температуры и концентрации искалась в предположении адитивности влияния этих факторов [c.88]

Рис. 1. Зависимость эффективной вязкости стабилизированной нефти СКВ. 27 Сабанчинского месторождения Тат. АССР от напряжения сдвига. Температура, С 1 —15 2—25.

По кривым вязкости, описывающим зависимость эффективной вязкости расплава от напряжения сдвига, определены значения наибольшей ньютоновской вязкости (т1о) для 1,2-СПБ при различных температурах (рис. 2). Исходя из полученных значений, по тангенсу угла наклона прямой в координатах lgтlo-l/T, найдена энергия активации вязкого течения 1,2-СПБ (Е ), которая составила 55 кДж/моль. [c.34]

На неныотоцовских режимах течения зависимость вязкости от молекулярного веса ослабевает. Для очень высоких скоростей и напряжений сдвига, когда достигается наименьшая ньютоновская вязкость и структура полимера становится предельно измененной, зависимость вязкости от молекулярного веса оказывается линейной. Сказанное поясняется схематически рис. ИЗ. В неньютоновских режимах течения при различных постоянных значениях напряжения сдвига зависимости эффективной вязкости от М . в логарифмических координатах описываются прямыми лиииями. В первом Приближении температура не влияет на зJLBи и IO Tи эффективной вязкости от получаемые при постоянных напряжениях сдвига. [c.257]

Большое значение температурной зависимости эффективной вязкости растворов полимеров обусловлено тем, что изменение температуры представляет собой одно из основных средств регулирования технологических процессов их переработки. Это особенно относится к формованию волокон и пленок из раствора по сухому методу. Дело в том, что фиксация нитей и пленок происходит в условиях перемаииого температурного режима, причем, как следует из высоких значений величины Е, вязкость изменяется достаточно резко даже при относительно небольших колебаниях температуры. [c.157]

Рис. 6. Зависимость эффективной вязкости от температуры для сополимера МБАС. Цифры у кривых — скорости сдвига в с 1.

В данной главе приводятся реологические характеристики термопластов, выпускаемых отечественной промышленностью. Представлены зависимости эффективной вязкости и напряжения сдвига от градиента скорости при разных температурах. Реологические характеристики получены методом капиллярной вискозиметрии на приборе КВПД-2 с учетом входовых эффектов. [c.79]

Рис. У.13. Зависимость эффективной вязкости расплава от температуры при скорости сдвига 100 eкr

Рис. 3. Зависимость эффективной вязкости Рис. 4. Противоизносные свойства сили-смазок от температуры кагелевых смазок.

Рис. 2.1.15. Зависимость эффективной вязкости т] цианобензилиденоктилоксианилина (ЦБООА) от числа Эткина при различных значениях радиуса капилляра вблизи температуры перехода НЖК-Смектик А. Пунктиром обозначены изотермы

Рис. 2.5. Зависимость эффективной вязкости полиэтилена низкой плотности от скорости сдвига при различных Т11пах нап. )лнителей и их концентрации (температура расплава 493 К)

X ехр (AE/RT), изменение вязкости с температурой также зависит от градиента скорости сдвига. Энергия активации Е, измеренная с помощью обычного ротационного вискозиметра, находится в пределах 14,2—29,3 кДж/моль (для базовых масел АЕ при 41,0 кДж/моль) [12.64]. Она увеличивается с градиентом скорости сдвига и приближается к значению для базового масла. Температурная зависимость эффективной вязкости т]зф пластичных смазок характеризует данный тип смазки, она может быть определена по ASTM D 3232 (измерение крутящего момента треножника, вращающегося с малой скоростью в зазоре, заполненном смазкой, как функцию температуры) (рис. 179) [12.65]. Резкие изменения эффективной вязкости с температурой, которые иногда наблюдаются, связаны с изменениями структуры смазки вследствие фазовых переходов и/или химических реакций. Эти изменения сопровождаются затвердеванием, размягчением, ожижением, сохранением незаплывающих канавок в измеряемом зазоре, вздутием вследствие выделения газов и т. д. Величина 11дф снижается также по мере увеличения продолжительности сдвига. Эти изменения эффективной вязкости, связанные со сдвигом, специфичны для данного процесса получения смазки или данного материала, например натриевые смазки имеют меньший предел прочности при сдвиге, чем литиевые смазки. [c.430]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология