Вакуумная регенерация гликолей

Рис.10.Технологическая схема регенерации гликоля с использованием одновременно вакуумного насоса и эжектора

Рис. 111,4. Установка вакуумной регенерации гликоля с использованием энергии потока насыщенного гликоля

На рис. П1.11 показана принципиальная технологическая схема процесса абсорбционной осушки газа с вакуумной регенерацией гликоля. Влажный газ поступает в низ абсорбера 1, а концентрированный гликоль подается насосом 2 на верхнюю тарелку абсорбера. С верха абсорбера уходит осушенный газ, с низа — насыщенный водой гликоль, который направляется на регенерацию. Он нагревается в рекуперативном теплообменнике 5 за счет [c.126]

Схема установки, запроектированной для осушки природного газа любым из указанных гликолей, представлена на рис. 11.4. Эта схема предусматривает вакуумную регенерацию осушительного раствора и типична для крупных установок, запроектированных для достижения максимальной глубины осушки газа. Как видно из схемы, нроцесс сравнительно прост. Поток гликоля, содержащий 1—5% воды, контактируется с газом в противоточной сравнительно невысокой колонне. Абсорбируемая вода несколько разбавляет гликоль и перед повторным использованием его в абсорбере разбавленный раствор необходимо снова концентрировать. Концентрирование [c.257]

ВАКУУМНАЯ РЕГЕНЕРАЦИЯ ГЛИКОЛЕЙ [c.56]

Для получения точек росы газа от —10 до —25 °С и ниже применяют вакуумную регенерацию гликолей. Схема установки вакуумной регенерации приведена на рис. 4.1 при описании схемы осушки газа в барботажных абсорберах. Вакуум в системе создается при конденсации водяных паров в конденсаторе, а неконденсирующиеся газы отсасываются вакуум-насосом. Наличие избыточного давления гликоля и газа, теряемое в Пары боды [c.56]

Схема установки осушки природного газа гликолем представлена на рис. 11.4. Она предусматривает вакуумную регенерацию осушительного раствора и типична для крупных установок, обеспечивающих максимальную глубину осушки газа. Поток гликоля, содержащего 1—5% воды, контактируется с газом в противоточной сравнительно невысокой колонне. Абсорбируемая вода несколько разбавляет гликоль и перед повторным использованием его в абсорбере раствор необходимо снова концентрировать отгонкой воды в регенераторе. Вследствие большой разности температур кипения воды и гликоля удается достигнуть весьма четкого разделения при сравнительно небольшой высоте колонны. Верх колонны орошается небольшим количеством воды для укрепления отгоняющихся паров воды и уменьшения потерь гликоля. Для уменьшения нагрузки на вакуумный насос или пароструйный эжектор при такой схеме необходимо конденсировать почти весь поток из регенератора часть этого конденсата возвращают в колонну в качестве орошения. В тех случаях, когда регенератор работает при атмосферном давлении, обычно конденсируют только количество воды, необходимое для орошения. [c.250]

Расчет регенератора. Регенерация ди- или триэтиленгликоля обычно требует простой перегонки бинарной смеси, компоненты которой значительно различаются по температурам кипения и не образуют азеотропных смесей. Единственной трудностью при этом простом процессе является возможность чрезмерного разложения гликоля в случае превышения допускаемых температур. Предельная допускаемая температура нагрева равна 171° С для диэтиленгликоля и 191° С для триэтиленгликоля. В некоторых случаях вполне удовлетворительные результаты достигались и при значительно более высоких температурах в кипятильнике регенератора. Для устранения этого ограничения при необходимости применять весьма концентрированные растворы гликолей, вместо обычной перегонки можно попользовать вакуумную регенерацию или отдувку инертным газом. [c.260]

Окисление гликолей сопровождается образованием промежуточных продуктов, органических пероксидов, которые затем превращаются в муравьиную кислоту и формальдегид. Интенсивность окисления зависит от температуры, парциального давления кислорода и присутствия кислот. При вакуумной регенерации раствора гликоля возможно попадание кислорода в систему десорбции. Поэтому на таких установках необходимо систематически контролировать pH раствора. [c.98]

Концентрация гликоля в абсорбенте определяется температурой его регенерации. При температуре выше 164,4 °С ДЭГ частично )азлагается, а при 206,7 °С происходит разложение ТЭГ [10]. 1ри регенерации гликолей под атмосферным давлением получить раствор с концентрацией более 97—98% масс, практически невозможно, так как температура низа десорбера должна быть выше указанных температур, что недопустимо по условиям химической их стабильности. Поэтому гликоли часто регенерируют под вакуумом, который создается в десорбере при конденсации паров воды в конденсаторе-холодильнике и поддерживается за счет удаления из системы несконденсировавшихся газов эжектором или вакуумным насосом. [c.126]

Вакуумный испаритель является конечным звеном в схеме регенерации гликолей. В нем происходит окончательная регенерация поступающего туда частично регенерированного гликоля. [c.23]

В работе [20] приведено несколько вариантов схемы регенерации гликоля при помощи вакуумной испарительной камеры. [c.23]

Регенерированный гликоль отбирается из испарителя 5 горячим насосом 6, охлаждается в теплообменниках 3 холодным потоком НДЭГ, поступающим на регенерацию с установки осушки, после чего направляется в емкость 7 сбора РДЭГ, а оттуда насосом 8 на установку осушки (орошение абсорбера). Концентрация регенерированного раствора диэтиленгликоля составляет 98,5-99,0 % (массовая доля) в зависимости от летнего или зимнего режима работы установки осушки газа. Водяные пары и выделившийся из гликоля растворенный в нем газ при температуре 80-85 С отводятся с верха десорбера 4 в кон-денсатор-холодильник 9 (аппарат воздушного охлаждения). Водяной пар конденсируется, и образовавшаяся вода собирается в рефлюксную емкость 10, откуда насосом 11 она частично возвращается на верх десорбционной колонны в виде орошения (примерно 25-50 % отпариваемого количества) для снижения уноса гликоля с водяными парами, а остальное ее количество отводится в дренажную систему. Несконденсировавпгаеся газы откачиваются водо-кольцевым вакуум-насосом 12 в атмосферу или на факел. На УКПГ-2 Ямбургского месторождения также применена вышеописанная паровая регенерация гликоля. На остальных УКПГ используются установки регенерации ДЭГ с его нагревом в змеевиках печей без применения промежуточного теплоносителя. Режим работы установок - вакуумный. Кроме того, предварительный подогрев насыщенного раствора гликоля осуществляется за счет утилизации тепла горячего продукта (РДЭГ), проходящего через трубный пучок встроенного в куб колонны регенерации рекуперативного теплообменника. Принципиальная схема такой установки приведена на рис. 1.10. В ее состав входят колонна регенерации (десорбер) 1 со встроенным в нижней части рекуперативным теплообменником 2 РДЭГ - НДЭГ , вертикальная цилиндрическая печь 3, холодильник 4 (ABO), рефлюксная емкость 5, насосы 6. 7, 8 для подачи и отвода гликоля и рефлюксной жидкости на орошение верха колонны, а также вакуумный насос 9 для откачивания несконденсировавшихся паров. [c.27]

Регенерация гликоля при атмосферном давлении и температуре, не превышающей температуру термического распада, дает возможность получить гликоли концентрацией не выше 97% (масс.). Для повышения концентрации до 98—99% (масс.) применяют вакуумную регенерацию под давлением 0,04—0,08 МПа. Вакуум в колонне создается с помощью паровых эжекторов или вакуум-насосов. В этом случае весь паровой поток из десорбера конденсируется, а часть его подается на орошение для уменьшения потерь гликоля. При понижении давления до 0,013 МПа можно увеличить концентрацию гликоля до 99,8% (масс.). Паровой поток при этом будет содержать 40% (масс.) гликоля, что значительно увеличит потери абсорбента. Кроме того, затраты на создание вакуума также повышаются, что ограничивает применение регенерации при низких давлениях [11, 2]. [c.223]

Малая (ректификация нефтяных фракций, углеводородных газов, кроме легких типа метана и этана, фтористых систем — фреонов) Средняя (атмосферная перегонка нефти, абсорбция и десорбция углеводородов, регенерация аминов и гликолей) Большая (вакуумная перегонка мазута, абсорбция аминами и гликолями, растворами глицерина, метилэтилкетонами) 1—0,9 0,9—0,7 0,7—0,6 0,250 0,225 0,118 0,65 0,80 1,30 [c.225]

К-1 - колонна регенерации ВН-2- вакуумный насос блока очистки гликоля К-2 - колонна блока очистки Е [c.43]

Регенерацию абсорбентов ректификацией иногда ведут в две стадии. Первая стадия — это предварительная регенерация раствора при атмосферном давлении, вторая — регенерация под вакуумом в специальном вакуум-испарителе. Применяют также двухсекционные десорберы. Нижняя секция десорбера работает при атмосферном давлении, а верхняя секция — под вакуумом. В зависимости от влагосодержания газа может работать или только нижняя секция, или обе секции. Для достижения более глубокой депрессии по точке росы применяют раствор ТЭГа (установки I и 2) (см. табл. V.1). В большинстве случаев фактическая точка росы ниже теоретической. Наиболее совершенные схемы установок вакуумной регенерации гликолей даны в работах [27, 34, 91]. [c.97]

Как известно, при отсутствии на промысле установки очистки гликоля от растворенных в нем солей свою эффективность показал метод снижения уровня минерализации абсорбента посредством промывки газа первичной сепарации водной жидкостью, выделенной в системе регенерации абсорбента. Однако для УКПГ, входной газ которых поступает из низкотемпературных шлейфов и/или коллекторов и содержит значительное количество метанола (более 100 г/1000 м ), такую промывку можно будет осуществлять только в случае повышенной эффективности осушки (массообменная часть абсорбера должна соответствовать 2,0-2,5 теоретическим ступеням контакта при удельной подаче гликоля не менее 20 кг/1000 м ) и при использовании вакуумной регенерации гликоля (даже в том случае, если для достижения требуемого качества подготовки газа достаточно, например, применение ДЭГа концентрации -96-97 масс.%). Это связано с появлением паразитной рециркуляции метанола по технологическому контуру промывка - осушка - регенерация абсорбента - промывка , которая может повысить в направляемом на абсорбционную осушку потоке газа содержание [c.50]

Для случая представленного на рис. 11. 21, предполагается, что поток природного газа, насыщенного водяным паром при 35 ama и 32,2°, необходимо осушить до остаточного влагосодержания 160 мг нм (точка росы —2,2°). При осутке триэтиленгликолем максимальная концентрация, которая может быть применена без необходимости вакуумной регенерации, равна около 98,5 4t. Из диаграммы точки росы (рис. 11.9) видно, что абсорбция раствором указанной концентрации при 32,2° теоретически позволяет достигнуть требуемой глубины осушки. Если циркуляция раствора гликоля равна 33,4 л на I кр абсорбированной воды, то концентрация раствора будет снии аться вследствие разбавления с 98,5 до 95,9%. Исходя из этих концентраций жидкой фазы и влагосодержания газа на входе и выходе абсорбера (найденного из рис. 11. 1), определяют рабочую линию на диаграмме. Равновесную линию находят пересчетом данных от точки росы из рис. 11.9 к влагосодрржанию газа при рассматриваемых температуре и давлении (для чего можно использовать рис. 11. 1). Для упрощения подобного анализа принимают, что температура по высоте колонны остается постоянной. После построения рабочей и равновесной линий видно, что требуется абсорбер, содержащий приблизительно 1,5 теоретической ступени (тарелки). Если далее допустить, что к. п. д. фактически применяющихся тарелок по Мерфри равен около 40" , то, проведя вертикальные отрезки на диаграмме расчета по тарелкам на 40 расстояния между рабочей и равновесной линиями для каждой тарелки, легко можно определить требуемое число фактических тарелок. Таким методом находят, что в абсорбере на рассматриваемой установке должно быть не менее шести фактических тарелок. При дальнейшем рассмотрении рис. И. 21 видно, что можно допустить значительно большее разбавление гликолевого раствора при стекании его по колонне без опасности приближения к равновесию с поступающим газом. Однако при попытках использовать возможность такого разбавления обнаруживается необходимость в дополнительных тарелках. Поэтому при выборе оптимального решения следует учитывать, с одной стороны, дополнительную стоимость абсорбера большей высоты, а с другой — увеличение затрат на перекачку циркулирующего раствора. [c.267]

Для получения гликоля концентрацией более 99% масс, наряду с вакуумной регенерацией широко применяют способ регенерации гликолей с помощью отдувочного газа (стрнппинг-газ), позволяющий получить ДЭГ и ТЭГ концентрацией 99,5—99,9% [14]. Обычно в качестве отдувочного газа используют отбензинен-ный газ, который подают в рибойлер или непосредственно в нижнюю кубовую часть десорбера. Стриппинг-газ уменьшает парциальное давление водяного пара над раствором, что способствует переходу воды из жидкой фазы в паровую. Влияние удельного расхода отдувочного газа на регенерацию триэтиленгликоля показано на рис. П1.12 [14]. Как видно из рисунка, более высокая эффективность регенерации обеспечивается при подаче газа непосредственно в низ десорбера. Количество отдувочного газа определяют по уравнению Кремсера, которое широко используется для расчета процессов абсорбции и десорбции. [c.127]

Известно, что давление насыщенных наров ДЭГа на два порядка меньше, чем тот же показатель для воды, традиционно используемой в качестве затворной жидкости в вакуумных насосах установок регенерации гликоля. По этой причине создаются практически идеальные условия для подсоса паров с верха емкости Е-2 и, следовательно, для создания глубокого вакуума. Кроме того, ввиду циркуляции раствора гликоля в качестве затворной жидкости в системе ио замкнутому циклу резко сокращается объем промстоков с установки. Это обеспечивает экологическое преимущество процесса. [c.87]

На рис. 11.21 представлен случай, когда природный газ, насыщенный ледяным паром при 35 ат и 32,2° С, необходимо осушить до остаточного влагосодержания 160 мг м (точка росы —2,2° С). При осушке триэтиленгликолем максимальная концентрация, которая может быть применена без необходимости вакуумной регенерации, равна около 98,5%. Из диаграммы точки росы (рис. 11.9) видно, что теоретически абсорбция раствором указанной концентрации при 32,2 С позволяет достигнуть требуемой глубины осушки. Если циркуляция раствора гликоля равна 33,4. л на 1 кг абсорбируемой воды, то концентрация раствора будет снижаться вследствие разбавления с 98,5 до — 95,9%. Исходя из этпх концентраций жидкой фазы и влагосодержания газа на входе и выходе абсорбера (найденного из рис. 11.1), определяют рабочую линию на диаграмме. Равновесную линию находят пересчетом точки рос1.х из рис. 11.9 в влагосодержание газа при рассматриваемых температуре и давлении (для чего можно использовать рис. 11.1). Для упрощения подобного анализа принимают, что температура остается постоянной по высоте колонны. После построения рабочей и равновесной линий видно, что требуется абсорбер, содержащий приблизительно [c.259]

Для применения более концентрированных растворов следует проводить работу регенератора при пониженном остаточном давлении. Вакуумную регенерацию одинаково успешно можно применять как для ди-, так и триэтиленгликоля. На рпс. 11.17 и 11.18 представлены диаграммы состава паровой и жпдкой фаз гликоль-водных систем прп общем давлении 100, 300 и 600 мм рт. ст., которые можно псиользовать для детального расчета вакуумных регенераторов графическим методом Мак-Кейб — Тиле. [c.261]

Вакуумная регенерация позволяет довести концентрацию гликоля до 99,2% и выше. Например, при давлении 300 мм рт. ст. и температуре регенерации 193° С можно получить раствор ТЭГа с концентрацией 99,1%. При температуре контакта 10° С осушкой газа этим поглотителем можно достичь точки росы —30° С. При регенерации ТЭГа под давлением 100 мм рт. ст. можно получить раствор с его концентрацией 99,95%. При температуре контакта 10° С такой раствор при равновесных условиях мог бы сушить газ до точки росы —70 С. [c.97]

При регенерации гликолей под атмосферным давлением и при температуре низа десорбера для ДЭГа 164°С и для ТЭГа 204°С, т.е. ниже температуры кипения смеси, практически невозможно получить раствор с концентрацией больше,чем 97-98% вес. Для получения более высоких концентраций требуется увеличение температуры низа колонны, что недопустимо. Поэтому в практике часто гликоли регенерируют под относительным вакуумом. Вакуум в колонне создается удалением паров гликоля из системы при помощи эжектора или вакуумного насоса. [c.23]

Вакуумная регенерация позволяет довести концентрацию гликоля до 99,2% и выше. Например, при давлении 300 мм рт.ст. и температуре регенерации 193°С можно получить 99,1%-ный раствор ТЭГа. При температуре контакта 38°С депрессия по точке росы газа составляет 50°С. При регенерации ТЭГа под давлением 100 мм рт.ст. и температуре 193°С можно получить 99,8%-ный раствор. При температуре контакта 11°С такой раствор мог бы осушить газ до точки росы -70°С. [c.25]

Важные физические свойства ди- и триэтиленгликоля представлены на рис. И. 12—11. 18. На рис. 11. 12 показано влияние температуры и концентрации 1ЛИК0ЛЯ на удельный вес растворов ди- и триэтиленгликоля. Для расчетного определения удельного веса растворов гликоля при других значениях температуры, отличающихся от 15 6°, можно с достаточной точностью принять, что кривые температурной зависимости удельного веса приблизительно параллельны аналогичным кривым для 100 о-ных гликолей — разумеется, при условии сравнительно высокой концентрации растворов. Если принять, что закон Рауля справедлив и для применяемых концентрированных растворов гликоля, то для расчетного определения потери паров можно использовать диаграмму давления пара (рис. 11. 15)- Для проектирования и расчета колонн вакуумной регенерации можно использовать диаграммы состава паровой и жидкой фаз (рис. 11. 17 и 11. 18). [c.263]

Как видно из рис. 11. И, концентрация раствора триэтиленгликоля 98% приблизительно соответствует максимуму, допускающему регенерацию раствора под атмосферным давлением. Если необходимо применять более концентрированные растворы, следует предусмотреть работу регенерацион-Hoii колонны при пониженном остаточном давлении. При вакуумной регенерации с одинаковым успехом можно применять как ди-, так и триэтиленгликоль. На рис. 11. 17 и 11. 18 представлены диаграммы состава паровой и жидкой фаз гликоль-водпых систем при общем давлении 100, 300 и бОО мм рт. ст. Эти диаграммы можно использовать для детального расчета вакуумных регенераторов графическим методом Мак-Кейб — Тиле. [c.269]

Эксплуатация установок. Эксплуатационные показатели для шести типичных установок осушки газов гликолями приведены в табл. 11. 2. Эти установки охватывают весьма широкий интервал условий работы и достигаемой депрессии точки росы (па 22—43°). Эти величины следует рассматривать как типичные, но не предельные максимально достигаемые значения депрессии. В частности, опубликованы данные [6] о работе установки, на KOTopofi депрессия точки росы достигала 47—56°. Эта установка работала на диэтиленгликоле с вакуумной регенерацией (остаточное давление 175 мм рт. ст.) в абсорбере было восемь тарелок, а интенсивность циркуляции гликоля достигала 42 л на 1 кг абсорбированной воды. Температура в кипятильниках установок, приведенных в табл. 11. 2, значительно ниже, чем принимаемая предельная величина однако сравнительно часто применяют более высокую температуру регенерации. Так, опубликованы (5J неполные эксплуатационные показатели работы шести установок осушки газа триэтиленгликолем, из которых на четырех температура в кипятильнике регенератора достигала 177° и выше, а на одной даже 197°. На этих [c.269]

Данная схема разработана ДАО ЦКБН применительно к процессам регенерации гликоля с огневым подогревом, применяющимся на УКПГ Ямбургского ГКМ, и включает в себя собственную систему регенерации ДЭГ (колонну регенерации К-1 со встроенным рекуперативным теплообменником РДЭГ -НДЭГ , печь подогрева гликоля, аппарат воздушного охлаждения паров верха колонны, рефлюксную емкость, насосы подачи НДЭГ и орошения в колонну, вакуумный насос для создания вакуума в системе, насосы отвода с установки охлажденного в рекуперативном теплообменнике РДЭГ, трубопроводы, арматуру и систему КиА) и блок очистки части регенерированного гликоля. [c.42]

Неоднократно предлагалось проводить осушку газа при низких температурах контакта 0-5 °С, что позволяет обеспечить требуемые показатели качества газа при концентрациях РДЭГа в диапазоне 90-95 масс. %. Эти концентрации РДЭГа можно получить без использования вакуумной регенерации, что позволяет свести к минимуму процессы окисления гликоля и его термического разложения. Но в подобных предложениях, к сожалению, недооценивается принципиально важный момент, связанный с необходимостью ингибирования систем сбора газа метанолом. При этом поступающий на осушку при температуре 0-5 °С газ может содержать до 300-400 г/1000 м метанола. Пары метанола наряду с влагой поглощаются регенерированным гликолем в колонне осушки и далее метанол отпаривается в системе регенерации. [c.27]

Очищенный гликоль, имеющий более высокую по сравнению с поступающим на очистку раствором РДЭГ концентрацию, собирается на глухой тарелке, отделяющей секцию дефлегматора от массообменной, откуда часть его отбирается насосом в сборную емкость очищенного гликоля, часть может возвращаться в колонну в качестве орошения тарелок. Часть паров из вакуумного насоса ВН-2 может подаваться в испаритель колонны К-2 в качестве отпарного газа, остальные пары направляются в основную колонну регенерации К-1 в качестве сырьевого потока. Температура в испарителе колонны очистки поддерживается за счет тепла раствора гликоля, циркулирующего через печь. Чтобы исключить отложение солей в зоне испарения раствора, предусмотрена его принудительная насосная циркуляп 1я с обеспечением необходимых скоростей движения жидкостного потока. [c.44]