Действительные потери по экспериментальным данным

Как видно из табл. 139, суммарный выход бензина после трехкратной гидрогенизации при практически полном отсутствии коксообразования в обоих случаях составляет 63—65% на сырье, что значительно выше предельного выхода на тот же продукт при однократной гидрогенизации. Одиако эти 63—65% отнюдь не исчерпывают всех возможностей метода гидрогенизации в отношении данного сырья. Действительно, табл. 139 показывает, что после трехкратной гидрогенизации, например, парафинистого дестиллата получается около 15% остатка с т. кип. выше 200° вполне пригодного для повой гидрогенизации. Некоторое дальнейшее увеличение выходов на бензин гидрогенизации можно представить себе также за счет части потерь (21 %), всегда слишком больших при работе па лабораторной установке, т. е. в условиях получения экспериментальных данных табл. 139. Если хотя бы ориентировочно ввести все эти поправки, то получаем, что предельный выход бензина из парафинистого дестиллата при ряде повторных его гидрогенизаций составляет пе менее 80% по весу на исходное сырье. [c.540]

Согласно экспериментальным данным, действительный прирост давления по существу равен вычисленному по (6.2). Разность ДРид — АР а характеризует в основном потери энергии на вихреобразование. [c.121]

Все перечисленные эффекты усиления являются чисто механическими, связанными с заменой части объема полимера частицами наполнителя (или сеткой наполнителя) с хорошей адгезией на поверхности раздела. В принципе, вполне достаточна резкая граница раздела (при условии, что хорошая адгезия определяется адсорбцией ближайших атомов матрицы на субстрате). В таком случае соблюдение аддитивного соотношения для модуля упругости означает, что наполнитель не влияет на высокоэластические свойства матрицы и что релаксационные свойства композиционного материала эквивалентны свойствам в массе матрицы (при условии, что наполнитель очень жесткий, характеризующийся низким уровнем механических потерь). С другой стороны, многочисленные экспериментальные данные свидетельствуют о том, что наличие частиц наполнителя в действительности изменяет свойства полимерной матрицы, по крайней мере ее части, находящейся предположительно в окрестности частиц наполнителя. Эффекты такого типа давно были известны для наполнителей с высокой удельной поверхностью, которые влияют по крайней мере на тонкий слой матрицы в результате адсорбции, затекания в неровности поверхности и т.д. Однако не всегда легко понять, что подобные эффекты могут наблюдаться при использовании наполнителей с низкой удельной поверхностью (например, частиц диаметром 30 мкм) действительно, справедливость выводов такого типа до сих пор остается под вопросом [1003]. [c.373]

Действительные потери по экспериментальным данным [c.108]

Любые потери энергии возбуждения за счет взаимодействия с решеткой должны отражаться на квантовом выходе флуоресценции и времени жизни (Ь/х должно быть постоянно для данного образца, поглотившего одно и то же количество радиации при различных температурах). Если бы это действительно соблюдалось, все цифры последней колонки табл. 3.3 должны были бы равняться единице. Имеющиеся скудные данные можно разбить на две группы. К одной группе относятся ацетаты л сульфаты, которые лишь слегка отклоняются от этого правила (хотя лишь данные по ацетатам следует считать достаточно обоснованными). Вторая группа включает в себя двойные нитраты, для которых возрастание выхода флуоресценции в два раза меньше увеличения времени жизни свечения. Причина этого не совсем ясна. Холл и Дике полагали, что около половины энергии возбуждения группы уранила может переходить путем резонансного перехода в энергию колебаний нитрата, которые обладают почти той же частотой, что и колебания уранила, причем эти колебания могут существовать долго и без излучения энергии. При высоких температурах частоты ионов уранила и нитрата будут взаимодействовать настолько сильно, что эта энергия быстро выделится в виде излучения. Для окончательного объяснения требуется значительно больше экспериментальных данных. [c.199]

Температурные и частотные зависимости диэлектрических потерь в полярных полимерах в действительности оказываются гораздо более сложными, нежели это можно было предполагать на основании рассмотренных выше простейших теоретических соображений. Тангенсы угла диэлектрических потерь для этих материалов могут изменяться в чрезвычайно широком диапазоне. Соответствующие данные представлены на рис. 84, 85 и 86. Максимумы диэлектрических потерь, наблюдаемые для различных материалов, могут быть весьма различными по форме. Из-за сложности характера наблюдаемых частотных и температурных зависимостей очень трудно, исходя из экспериментальных данных по диэлектрическим свойствам полимеров, определенных в одних условиях эксплуатации, предсказать,, какими окажутся эти свойства в других условиях. Поэтому принятый метод измерения диэлектрических констант полимеров при одной частоте, например при 1000 гц, вообще говоря, неудовлетворителен. При выборе материала для той или иной цели необходимо провести его испытания во всем том диапазоне температур и частот, в котором предполагается его использовать. Это относится и к измерению тангенса угла диэлектрических потерь, и, хотя и в меньшей степени, к диэлектрической проницаемости. Температурные и частотные зависимости диэлектрической проницаемости ряда полярных [c.138]

Важной задачей исследований потерь мощности и энергии на корону на проводах действующих линий электропередачи являлось, наряду с установлением действительных уровней потерь для обследованных линий, также разработка иа основании накопленных экспериментальных данных расчетной методики определения уровня потерь мощности на корону для проводов, непосредственно не обследованных, т. с. создание методики прогнозирования уровней потерь на корону для проектируемых линий. Такими линиями в ближайшем будущем будут линии 750 кв, а в дальнейшем возможно и линии более высокого класса напряжения. Основой для построения подобной методики послужили полученные в результате исследования на действующих линиях функции распределения потерь для различных видов плохой погоды. [c.249]

В течение последних двадцати лет большое количество работ было посвящено исследованию действия облучения на вещество. Исторически ситуация сложилась так, что многие наши представления в этой области основаны на экспериментальных данных, полученных для вещества в газообразном состоянии. Так как большинство применяемых с этой целью приборов (камера Вильсона, счетчики ионов) основано на обнаружении ионов, то наибольшее внимание в таких экспериментах уделялось явлениям ионизации и расщепления молекул и меньшее—явлениям потери энергии в результате простых процессов возбуждения, хотя в действительности при облучении возбужденных молекул создается приблизительно в два раза больше, чем ионизованных. В настоящей работе невозможно охватить все уже изученные аспекты этой очень сложной проблемы. За последние несколько лет появилось много обзоров [1, 2,21], которыми следует пользоваться при дальнейшем ознакомлении с вопросом. Вообще говоря, мы ограничимся здесь лишь рассмотрением вопросов, касающихся энергетики молекул, и совершенно оставим в стороне проблемы дозиметрии, влияния облучения на механические свойства вещества, цитологические и генетические эффекты облучения. Даже в этом случае приходится рассматривать еще очень широкую область явлений, так что необходимо чрезвычайно жестко ограничить круг подлежащих обсуждению вопросов. [c.197]

Если материал не подвергается пластическим деформациям, то энергия, израсходованная на дробление материала, пропорциональна поверхности, образовавшейся во время дробления (закон Риттингера). Экспериментально найдены максимальные величины поверхностей, образованных единицей энергии при дроблении одного куска (числа Риттингера Н). Зная число Риттингера для данного материала и прирост удельной поверхности АР—см. уравнение (П-29), — можно определить расход энергии на измельчение 1 кг материала (Д/ /R). В действительности же расход энергии в дробилках и мельницах на измельчение 1 кг материала во мног о раз больше Д/ /R. Причина этого — значительные потери энергии на трение большого числа кусков материала, находящихся в движении при измельчении. [c.108]

Таким образом, из табл. 1 следует, что все взятые в достаточном количестве окислители практически полностью окисляют хинон-гидрохинонный редоксит и окис-лительно-восстановительная емкость его не должна зависеть от природы и концентрации окислителя. Действительно [120, 121], опытные данные по исследованию равновесного состояния редоксита Э0.-7 в присутствий указанных окислителей показывают, что в 0,001 н. растворах редокс-емкость по ионам трехвалентного железа и кислороду сохраняет постоянное значение, равное 1,6—1,9 мэкв на 1 г воздушно-сухой смолы. Что касается, всех остальных окислителей, то восстановительная спо- собность редоксита зависит от природы реагента, хотя, казалось бы, редокс-емкость должна определяться лишь количеством гидрохинонных групп. Причем экспериментальные значения количества поглощенного окислителя не коррелируют со стандартной разностью потенциалов Аф°. С увеличением концентрации окислителя в растворе возрастает расход реагента, сопровождающийся одновременной потерей массы полимера, достигающей в некоторых случаях 100%. Сверхэквивалентный по сравнению с емкостью расход окислителей свидетельствует [c.24]

Для проведенных с помощью ЭВМ расчетов в качестве модельных кривых зависимости действительной части комплексного модуля сдвига от температуры и тангенса угла механических потерь были взяты данные для эпоксидных смол (хотя выбор модельного полимера произволен и не отражается, как это будет видно в дальнейшем, на конечных результатах). Использованные экспериментальные зависимости могут быть аппроксимированы следующим образом , [c.188]

Это выражение относится к насадкам, в которых кирпичи кладут в одну линию (а не в шахматном порядке). Но поскольку опыты, на основании которых выделена эта формула, проводили с холодным воздухом и при скоростях, значительно превышающих обычные скорости в насадке, и поэтому при намного большем числе Рейнольдса (ось абсцисс, см. рис. 300) вполне возможно, что с помощью этого выражения можно получать величины, которые будут слишком низки, если применить их к действительным условиям работы насадки. Экспериментальное определение потери тяги в действующем регенераторе связано с трудностями, однако опыты старшего из авторов данной книги показали, что в насадках, находившихся в эксплуатации в течение некоторого времени, потеря тяги может достигать в некоторых случаях 2 мм вод. ст. (После того как насадка некоторое время поработает, каналы в ней частично забиваются и сопротивление становится намного больше, чем в чистых насадках.) [c.420]

Количественная оценка тепловых факторов основывается на результатах экспериментального исследования ряда поршневых детандеров, в ходе которого получены данные по к. п. д., действительной холодопроизводительности, индикаторной мощности, а также данные по процессу расширения 2—3. Приближенная оценка потерь, обусловленных тепловыми факторами, производится путем вычитания из суммы всех потерь расчетных значений потерь от неполноты расширения и сжатия и потерь от дросселирования в клапанах [c.200]

Таким образом, на.личие мельчайших кристалликов в растворе привело бы к потере его устойчивости. В то же врехмя по крайней мере ряд веществ способен образовывать весьма устойчивые пересыщенные растворы. Однако эффект рассеяния света может быть вызван не только кристаллическими частицами. В его основе могут лежать и флуктуации жидкой фазы по плотности. Следует отметить, что экспериментальных данных, характеризующих фазовый состав пересыщенных растворов, пока еще очень мало, чтобы прийти к окончательному заключению. Кстати, результаты пефелометрических исследований [43] могут быть связаны не столько с ультрамикрогетерогенностью, как со степенью очистки. Если опа была выполнена недостаточно тщательно, действительно можно было наблюдать эффект рассеивания световых лучей за счет роста кристаллов на уже готовых [c.78]

Разрыв между теоретической гидромеханикой и практической гидравликой тормозил развитие науки о движении жидкости. Сближение этих направлений следует отнести к концу XIX - началу XX вв. Существенную роль в этом сыграла теория размерности и подобия, которую применительно к движению жидкостей развил О. Рейнольде (1842 -1912), доказавший в 1883 г. существование двух режимов движения жидкости — ламинарного и турбулентного. Он в период 1876 — 1883 гг. экспериментально исследовал вопрос о потере устойчивости ламинарного движения жидкости в цилиндрических трубах, переходе его в турбулентное и установил критерий этого перехода, носящий имя Рейнольдса и в наше время. Ему же принадлежит вывод первых диффе-ренциатьных уравнений турбулентного движения несжимаемой жидкости, основанных на идее представления действительных, имеющих хаотический характер компонент скорости и давления в виде сумм осредненных во времени их значений и пульеационных нерегулярных добавок. Эти работы усилили научную базу практической гидравлики, позволили обобщить многочисленные экспериментальные данные и сделать плодотворные выводы. Значительный вклад в развитие теоретических и практических основ гидравлики внесли российские ученые. [c.1146]

В свете экспериментальных данных Джиско и сотрудников, показавших, что поверхность кремнезема подвергается дегидратации без значительных потерь площади, исследования Шапиро и Кольтгоффа [14] приобретают особое значение. Шапиро и Кольтгофф нашли, что силикагель теряет некоторую часть своей адсорбционной емкости по отношению к метиловому красному после дегидратации геля даже при таких температурах, при которых, как теперь известно, потери поверхности из-за спекания не происходит. Существует, следовательно, зависимость между количеством адсорбированного метилового красного и количеством связанной воды, оставшейся в геле (в виде поверхностных ОН-групп). Тем не менее, так как активная площадь поверхности кремнезема не уменьшается заметно ниже 600° (и действительно авторы показали, что имелось небольшое изменение в структуре геля ниже 700°), то отсюда следует, что метиловый красный должен адсорбироваться на 8ЮН-группах поверхности, а не на дегидратированных поверхностях 81—О—81. [c.226]

Из формул (5.1) и (5.2) следует, что потери энергии на трение и на местные сопротивления пропорциональны скоростному, или динамическому давлению (pшV2), которое является мерой кинетической энергии потока, отнесенной к единице объема жидкости. В действительности эта зависимость значительно сложнее, так как коэффициент трения и коэффициент местного сопротивления не являются постоянными величинами, а существенно зависят от скорости течения жидкости, ее плотности и вязкости, а также от диаметра трубы, по которой движется поток. При определении потерь давления по формулам (5.1) и (5.2) значения коэффициентов X и находят из соответствующих графиков или таблиц, полученных на основании многочисленных экспериментальных данных. [c.44]

Все перечисленные выше прогнозы находятся в хорошем согласии с экспериментальными данными [1, 15]. Действительно, на примерах различных олнгоэфиракрилатов (ОЭА) было показано, что переход от жидкого олигомера к пространственному сетчатому полимеру в отсутствие растворителей наблюдается при очень малых глубинах превращения (от 0,25 до 1%) при этом процесс сопровождается скачкообразным нарастанием вязкости и потерей текучести. Поэтому реакция обрыва цепи лимитируется диффузией с самого начала процесса. С повышением степени превращения, т. е. по мере формирования сетчатой структуры, константа скорости обрыва и несколько позже константа скорости роста снижаются, при этом в начале процесса константа скорости обрыва уменьшается более интенсивно, чем константа скорости роста, что обусловливает автоускорение полимеризации. [c.14]

При интерпретации экспериментальных данных в предыдущей схеме реакций мы были вынуждены прибегнуть к гипотезе о том, что в результате реакции ингибирования образуются горячие радикалы, которые, прежде чем потерять избыток своей энергии, могут вступать в реакцию. В связи с этой гипотезой возникает целый ряд таких проблем, которые требуют более подробного обсуждения. Как мы уже упоминали в пункте 3 раздела Б, исследованные нами реакции ингибирования, по существу, не требуют энергии активации. Очевидно, что это возможно только в том случае, если элементарная реакция значительно экзотермична. В действительности по на-щим расчетам (более подробным, к которым мы здесь не возвращаемся) энтальпия реакции велика АЯ составляет от —20 до —50 ккал1моль. [c.50]

Механический к. п. д. компрессора в основном зависит от конструкции компрессора, а также от температурных условий его работы. При разработке схемы холодильной установки необходимо стремиться к приближению рабочих параметров к теоретическим, что позволяет избежать значительных потерь (энергетаческих, объемных и механических). Определению действительных потерь в компрессорных холодильных машинах посвящены работы многих авторов [34, 35, 65]. Экспериментальные данные позволяют сделать следующие выводы [c.253]

Деформационные потери вызваны малыми смещениями атомов сетки, ее небольшими искажениями. Чем прочнее сетка, тем они меньше. Действительно, экспериментальные данные показывают, что они малы у плавленого кварца (у = 4) и увеличиваются с падением у, например, до 3,41 у К2О — SIO2, т. е. с уменьшением прочности сетки. [c.127]

В табл. 1.3 для режима С2т1и2 = 0,2 5 приведены значения Ятоо. Для варианта 1 теоретический напоо при бе онечном числе лопаток Ятоо является отрицательной величиной. Несмотря на это, действительный напор насоса Н для этого варианта положительный (см. рис. 1.21). Это может быть объяснено только наличием отрицательного отклонения потока на выходе колеса (б<0), при котором Ят>Ятэо и кг<Ь. На рис. 1.22 для вариантов насоса приведены экспериментальные зависимости коэффициента к., подсчитанные по теоретическому напору Ят, который определялся на режимах Счт/ич, близких или больших оптимального, по опытному значению потребляемой мощности путем исключения дисковых, механических потерь и потерь с утечками. Здесь же даны значения кг, рассчитанные на ЭВМ по методу [63]. Видно, что экспериментальные данные подтверждают теоретические вы- [c.66]

По вопросу о конкретном виде зависимости между частотой вращения и мощностью трения существуют разногласия [I, 7]. Имеющиеся разрозненные данные свидетельствуют лишь о том, что при увеличении частоты вращения коленчатого вала мощность трения возрастает в большей мере, чем частота вращения. Влияние изменения рабочих параметров компрессора, в частности, давления нагнетания, на потери мощности на трение исследовано недос таточно [з]. Экспериментальные данные, полученные различными авторами, противоречат друг другу [4,7,8]. Для выявления действительной взаимосвязи между вышеуказанными параметрами и величиной ьющности трения в ЦПГ необходимы специальные экспериментальные стенды. Таких установок, позволяющих исследовать процесс трения в ЦПГ компрессора при реальных условиях, в отечественном комцрессоростроении до настоящего времени не существовало. [c.120]

В последние годы наблюдается значительный прогресс метода нейтрализации вследствие применения неводных растворителей, создающих благоприятные условия равновесия. Хотя большинство работ в этом направлении имеет эмпирический характер, проведен ряд теоретических и экспериментальных исследований, которые позволяют понять возникающие равновесные отношения по крайней мере для наиболее простых систем. Основное затруднение заключается в том, что во многих случаях приходится рассматривать несколько одновременно сосуществующих равновесий. Наша цель состоит в облегчении математических операций посредством допустимых упрощений без потери строгости. Часто наибольшая неопределенность при вычислениях равновесий обусловливается не столько необходимостью использовать то или иное приближение, сколько существованием равновесий, которые не учитывггются или для которых отсутствуют количественные данные. В большинстве таких расчетов используют величины концентрации, а не активности. Это часто оправдывается практикой, так как в действительности используются величины констант равновесия, получаемые для равновесных концентраций при конечной величине ионной силы, а не экстраполированные к нулевому значению ионной силы. [c.14]

Для определения геометрических размеров предохранительного клапана нес ходимо рассчитать требуемую пропускную способность и свободное сечение в седле клапана в зависимости от заданного расхода отводимой среды [4]. При этом следует делать различия между сжимаемой и несжимаемой средами. В данном случае большой интерес представляют газообразные среды. Так как во всех предохранительных клапанах при выпуске газообразных сред в самом узком сечении, как правило, устанавливается скорость звука, в расчет следует приништь законы истечения через проходное сечение со сверхкритическим перепадом давления. Потери, вызываемые при прохождении через предохранительный клапан из-за сужения потока, изменения его направления и трения учитывают с помощью коэффициента расхода (истечения) а. Он получается экспериментально и отражает соотношение действительного расхода к теоретическому (без потерь). Для сжимаемых сред (газов) и сверхкритического перепада давлений действует величина [c.98]

Смотреть страницы где упоминается термин Действительные потери по экспериментальным данным: [c.481] [c.204] [c.85] [c.93] [c.218] [c.446] [c.199] [c.240] [c.222] [c.204] [c.197] [c.76] [c.61] [c.218] [c.13] [c.8] [c.415] [c.168] [c.149] [c.459] [c.85]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология