Распределение давления по длине трубопровода

Рис. 16. Распределение наименьших ударных давлений по длине трубопровода первой экспериментальной установки

При расчете по указанной методике потери давления (напора) на трение, равномерно распределенные по длине трубопровода, условно заменяются сосредоточенными в узлах сопротивления , которые принимаются находящимися в некоторых точках трубопровода. [c.10]

Фиг. 13. Распределение давления по длине горизонтально расположенного трубопровода.

Распределение давления по длине трубопровода [c.29]

Для составления графика распределения давления вдоль трубопровода подсчитаем потери напора от отдельных местных сопротивлений и на отдельных участках по их длине. [c.357]

Типичный трубопровод диаметром 910 мм (избыточное давление в трубопроводе поддерживают в пределах 4,2—5,6 МПа, но иногда поднимают до 7 МПа) позволяет перекачивать в час такое количество природного газа, которое соответствует 1350 т у. т. Эквивалентное количество электроэнергии составит 11 ООО МВт. Для сравнения можно указать, что энергетическая мощность такого трубопровода в 10 раз превышает мощность одноцепной воздушной электрической линии напряжением 500 кВт [538]. Стоимость доставки водорода по трубопроводу примерно на 30—50 % дороже, чем стоимость доставки природного газа (рис. 9.3) [538]. При этом предполагается, что для транспортирования водорода применяется оборудование того же типа, что и для транспортирования природного газа, а шаг компрессии составляет около 100 км. Стоимость распределения газообразного водорода крупным потребителям по локальным отводам от магистрали по длине отводов более 100 км и диаметрах отводных труб от 220 до 430 мм составляет от 2 до 7 коп (т у. т.-км). [c.455]

В настоящей работе представлены результаты проведенного теоретического и экспериментального исследования ряда технологических задач трубопроводного транспорта сложных углеводородных систем с высоким давлением насыщенных паров. Предложен аналитический метод расчета давления насыщенных паров нестабильных газовых конденсатов и его распределения по длине трубопровода при неизотермическом режиме перекачки. Разработана математическая модель и предложен численный метод решения [c.1]

При длинных трубопроводах, соединяющих насос с гидромотором, математическая модель силовой части гидропривода составляется в распределенных параметрах. В этом случае расчетная схема отличается от приведенной на рис. 14.2 тем, что давления будут переменными по длине трубопровода. Давления в сечениях трубопроводов у насоса отметим индексом н , а у гидромотора— индексом м (рис. 14.6). Связь между этими давлениями может быть установлена с помощью уравнений вида (10.61) и (10.62), которые в соответствии с принятой расчетной схемой представим в виде [c.427]

Распределение давления по длине трубопровода р х) в выражениях (5.15) и (5.16) определяется для конкретных (пониженных и повышенных) /-х точек профиля трассы, равно как и распределение упругости ларов перекачиваемой среды Ps(x). Поэтому (5.15) и (5.16) переписывают в виде [c.281]

Уд — средний удельный вес воздуха на вертикальном участке, принимаемый равным 1,8 кПм , так как точное распределение давления по длине трубопровода неизвестно [c.186]

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ ПО ДЛИНЕ ТРУБОПРОВОДА [c.29]

Таким образом, график распределения давлений по длине трубопровода может быть изображен в виде ломанной линии (см. рис. 179), каждое звено которой представляет потерю напора на данном участке трубопровода, а сумма потерь напора равна наименьшему значению Я = 4,38 м, при котором сохраняется расчетный режим течения патоки в трубопроводе. [c.357]

Пример 1.1. Пусть поток газа или воздуха выпускается в окружающую среду через расширяющийся воздуховод (диффузор), причем расход и изменение полного давления в этом трубопроводе известны. Необходимо найти распределение динамического и статического давления по длине трубопровода (рис. П.З). [c.20]

Зависимость нижнего допустимого предела давления от температуры — причина основного отличия расчета транспортирования легкоки-пящих жидкостей от транспортирования нефти или воды. Поэтому определение закона изменения температуры перекачиваемой среды при гидравлическом расчете трубопровода необходимо не только для расчета физических свойств, в частности, плотности, перекачиваемой среды, но и для оценки перепада давления. При перекачке жидкости распределение температуры по длине трубопровода определяют по формуле Шухова [c.175]

Следовательно, потери в трубопроводе покрываются за счет полного давления, точнее за счет уменьшения полного давления, а не за счет статического давления, так как распределение статических давлений по длине трубопровода может быть каким угодно. [c.29]

Начальные условия отражают начальное состояние газопровода, т. е. состояние газопровода в момент времени, предшествующий началу истечения газа. В пакете Авис-Газ используются два вида начальных условий первый - для газопровода, находящегося в активном состоянии, т. е. когда по трубопроводу транспортируется газ, и второй - когда транспортировка газа в начальный момент времени не ведется. В обоих случаях задаются соответствующие распределения давления газа по длине газопровода. [c.43]

Рассмотрим на основе уравнений (2.2) задачу о гидравлическом ударе в трубопроводе конечной длины. Допустим, что в трубопроводе существовало стационарное движение со скоростью щ и соответствующее ему стационарное распределение давления р(х). Из условия согласования этого распределения [c.63]

Программой выполняется расчет и классификация дефектов по степени опасности. Выдается систематизированное представление данных об опасности коррозионных повреждений в зависимости от трехмерных размеров, информация о распределении дефектов и уровне их опасности по длине участка, а также рекомендации по снижению, при необходимости, рабочего давления в трубопроводе. [c.37]

Головную перекачивающую станцию размещают на начальном участке трубопровода (в головной части магистрали), т. е. в районе нефтяных промыслов или нефтеперерабатывающего завода, так как она служит для приема нефти или нефтепродуктов с последующей подачей их в трубопровод. Промежуточные станции, предназначенные для дополнительного подъема давления жидкости, располагают по длине трубопровода, пО возможности на равных расстояниях с учетом равномерного распределения давления по всем станциям трубопровода. С экономической точки зрения промежуточные станции стремятся размещать возможно ближе к населенным пунктам, железным и шоссейным дорогам, источникам электроснабжения и водоснабжения, а головные станции — на площадках нефтеперерабатывающих заводов и установок подготовки нефти, а также вблизи резервуарных парков с использованием их объема. [c.232]

Необходимый уровень достоверности оценки технологического режима эксплуатации участка трубопровода не может быть достигнут при рещении обратной задачи по какому бы то ни было отдельно взятому параметру. Для выбранного участка трубопроводной сети доступна лишь ретроспектива значений расхода, перепада давлений и температур начала и конца трубопровода. При столь ограниченном объеме информации оценить распределение параметров по длине участка не представляется возможным, однако провести косвенную оценку осредненных по длине "эффективных" значений возможно. Общие положения методики диагностирования технологического состояния и оценки "эффективных" значений сформулированы в [1] и подразумевают моделирование процесса для получения эталона сравнения (КОП - "заведомо верной величины"). [c.164]

В зоне перегрева термодинамические свойства перегретого пара при пониженных давлениях аналогичны свойствам газов, поэтому можно считать, что изменение удельной массы определяется здесь только изменением давления. Это обстоятельство упрощает расчет, но, с другой стороны, перегретый пар течет в этой зоне с высокой скоростью (большой удельный объем), и из-за гидравлических сопротивлений давление по длине тракта падает довольно сильно, что уже необходимо учитывать. Динамика давления газов и паров при их течении по трубопроводу большой протяженности с распределенным гидравлическим сопротивлением рассмотрена в разд. 6.5. На основании полученных ранее выводов в разд. 9.4 построена блок-схема, позволяющая описать динамику давления в пароводяном тракте прямоточного котла. [c.327]

Так, например, нри движении лсидкости или газа ио трубопроводам заданные начальные и граничные условия (геометрические характеристики трубы — длина и диаметр, физические свойства потока — плотность и вязкость, а также распределение скоростей иа входе в трубу и у ее стенок) однозначно определяют скорость в любой точке потока в трубе и перепад давления между любыми двумя точками. В этом случае определяемым будет критерий подобия, в котором имеется величина Isp, не входящая в условия однозначности, а зависящая от них. [c.29]

Действительный расход потока среды отличается от теоретического значения, определяемого по формуле (18.3). Влияние реальных условий отбора давления и протекания среды корректируются коэффициентом истечения С изменение плотности среды корректируется коэффициентом сжимаемости е. Поскольку наличие местных сопротивлений (арматуры, отводов, колен и пр.) искажает распределение скорости по сечению трубопровода, то для нейтрализации этого влияния применяют прямые участки трубопроводов, до и после сужающего устройства, определенной длины. Влияние шероховатости измерительного трубопровода на коэффициент истечения С корректируется с помощью поправочного коэффициента на шероховатость внутренней поверхности измерительного трубопровода К . Коррекция коэффициента истечения на притупление в процессе эксплуатации входной кромки отверстия диафрагмы осуществляется с помощью поправочного коэффициента на притупление входной кромки отверстия диафрагмы К . С учетом этого, уравнение массового расхода принимает вид [c.476]

При времени закрытия, большем длительности фазы, часть энергии теряется на трение за каждый цикл прохождения волн давления. Отнесение всех потерь трения к одному из концов трубопровода (вместо равномерного распределения вдоль его длины) приводит к ошибке в оценке повышения давления в промежуточных точках. Погрешность в определении давления на концах трубопровода при этом приближении невелика. [c.446]

Измерение давления. Падение давления в теплообменнике — обычно столь же важный фактор, как и теплообменные характеристики. Экспериментальное оборудование может быть подобрано таким образом, чтобы поперечное сечение трубопровода было таким же, как и входное сечение исследуемой теплообменной матрицы в этом случае можно ограничиться простым измерением статического давления в трубе. В противном случае необходимо учитывать, различие динамического давления за счет изменения размера проходного сечения. Конечно, желательно установить перед теплообменной матрицей прямую-трубу длиной по меньшей мере десять диаметров, чтобы обеспечить однородное распределение скорости по сечению трубопровода. Если необходимо получить особенно достоверные данные о падении давления, можно использовать пьезометрическое кольцо, т. е. ряд соединенных между собой отверстий для отбора статического давления, выполненных по периметру трубы в плоскости, перпендикулярной направлению потока. Перепад давления в теплообменнике можно измерять непосредственно с помощью манометра или дифференциального датчика типа трубки Бурдона. [c.318]

Поток не должен иметь резких колебаний расхода или пульсаций. Исходный коэффициент расхода а определен для тех случаев, когда вблизи сужающего устройства на пути движения потока нет местных сопротивлений. Любые местные сопротивления (колена, тройники, отводы, регулирующие устройства), расположенные близко от сужающего устройства, будут искажать нормальное распределение скоростей по сечению трубопровода, вследствие чего действительный коэффициент расхода будет отличаться от исходного. Величину погрешности для всех возможных случаев определить трудно. Поэтому для правильной работы сужающего устройства следует устанавливать его на достаточном расстоянии от источника возмущения, т. е. иметь достаточно длинные прямые участки трубопровода. Длина прямых участков зависит от характера местных сопротивлений, величины т и способа отбора давления на сужающем устройстве. [c.313]

ГО. Распределение давления по длине трубопровода во всех расчетных точках профиля трассы в предположении, что давление в начальной точке равно допустимому, т. е. при рвых = = Рлоп - [c.288]

Распределение давления по длине трубопровода в предположении, что в точке лстах величина р=Рдоп [c.288]

Иногда и для первофазного удара приближенно принимают линейное распределение ударного давления но длине трубопровода. Более точное определение величины давления в любом сечении для первофазного отрицательного удара производится по той же формуле (10-71), но при этом ее следует относить к рассматриваемому сечению, совершенно ие учитывая нижележащего участка трубопровода. Так, если необходимо найти величину удара в сечении 5 фиг. 10-21, то значение коэффициента ц [c.403]

Трубопроводы в общем случае представляют собой объекты с распределенными параметрами и описываются волновыми уравнениями. Однако, если рассматривать короткие трубопроводы (что имеет место у больашнства машиностроительных приводов) в низкочастотной области их работы, то можно принять сила движения рабочей жидкости в трубопроводе мала по сравнению с другими силами, потери давления по длине трубопровода определяются средним давлением, волновые процессы отсутствуют. При этих допущениях динамические характеристики трубопроводов описываются моделью с сосредоточенными параметрами [c.154]

Давление следует измерять в местах со стабильным потоком в прямых и длинных трубопроводах или каналах с максимально возможным удалением от мест, где меняется профиль или размеры сечения. Если приходится измерять давление в местах с неравномерным распределением его по сечению (например, около изгиба трубы), то следует определить среднюю величину давления зондированием потока по всему сечению. Для замера полного давления (статическое-Ьдинамическое) применяют трубки Прандтля или Пито. Для измерения статического давления пользуются отверстиями, просверленными в стенке трубы или канала. Чтобы динамическое давление протекающего газа не искажало результаты измерений, отверстия должны быть просверлены перпендикулярно к стенке трубы диаметр отверстия должен составлять 0,5—1 мм. После сверле- [c.213]

При эксплуатации на трубопроводы действуют различные нафузки. Давление транспортируемой среды вызывает в материале трубопровода преимущественно напряжения растяжения. Нафузки от массы труб, транспортируемой среды, тепловой изоляции, распределенные по длине, а также сосредоточенные нафузки от массы арматуры и реакции опор вызывают напряжения изгиба и кручения. Компенсационные нафузки от температурных деформаций вызывают напряжения растяжения, изгиба и кручения. В период монтажных работ трубопроводы испытывают нафузки от давления гидроиспытаний, при пуске - нафузки от неравномерного профевания. Кроме того, возникают нафузки от защемления трубопроводов в опорах или чрезмерного трения в них. [c.800]

Иногда и для первофазиого удара приближенно аринимают линейное распределение ударного давления пе длине трубопровода . Более точное определение величины давления в любом сечеиии для первофазного отрицательного удара производится н той же фор.чуле ( 0-73), по при этом ее следует относить к рассматриваемому сечению, совершенно не учитывая лежащего ниже участка трубопровода. Так, если необходимо найти величину удара в сечении В фиг. 10-22,а то значение коэффициента л не меняется. При определении же о и длительности фазы нужно подставлять вместо длины L длину 11. Порядок расчета удара при этом сохраняется. [c.260]

При описании процессов перекачки жидких углеводородов по магистральным трубопроводам, как правило, задачи гидродинамики и теплообмена рассматривались отдельно. Однако исследования, шполненные в последнее время, свидетельствуют о том, что изиюнение скорости потока по сечению и длине трубопровода оказывает существенное влияние на характер теплообмена перекачиваемого продукта с окружающей средой. В свою очередь, изменение температурных полей в окружащей среде приво- дит не только к новому распределению скоростей, но и к изменению ре- у жима течения потока. Таким образом, при расчетах систем трубопровод-ного транспорта углеводородного сырья характерист1ц а температурных полей потока является важнейшей наряду с давлением и расходом. [c.5]

О. Кожухотрубиая конструкция ТЕМА J (разделяющиеся потоки теплоносителя). Разделение потока теплоносителя в межтрубном пространстве (в кожухе) обычно применяется для обеспечения малых перепадов давления. Поскольку одна половина потока теплоносителя проходит лишь половину возможной длины пути, то перепад давлений в межтрубном пространстве такого теплообменника составит всего лишь примерно 1/8 соответствующего перепада давлений в теплообменнике типа ТЕМА Е. Эскиз распределений потоков в таком теплообменнике показан на рис. 9. Отметим, что вход теплоносителя но схеме показан через один патрубок (обычно применяемая компоновка) и что температуры теплоносителя на выходе из двух половин теплообменника не будут одинаковыми. В расчете аппарата используется средняя после смешения указанных потоков температура. Следовательно, если два аппарата с кожухами типа J установлены последовательно и для их расчета используется уравнение (8), то корпуса аппаратов нужно соединить так, чтобы подача теплоносителя во второй аппарат вновь осуществлялась через один патрубок,— вариант довольно неудобный с точки зрения компоновки трубопроводов. Если же вход во второй аппарат осуществляется по двум патрубкам, подсоединенным к двум выходным патрубкам первого аппарата, то соотношения для ДТ д нельзя использовать непосредственно, так как они могут дать ненадежные результаты. Анализ ДГ для аппаратов с кожухами типа J обобщен в [47]. [c.46]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология