Приведение относительной плотности жидкостей

В колонных аппаратах химической технологии объемная доля дисперсной фазы может изменяться в очень щироких пределах - от нуля до максимально возможной, а скорости движения фаз относительно стенок аппарата имеют, как правило, тот же порядок величины, что и скорость движения частиц относительно жидкости. Поэтому взаимодействие фаз, связанное с их относительным движением, и гидродинамическое взаимодействие частиц между собой оказывают решающее воздействие на характер течения в аппарате. Для математического описания течений такого рода наибольшее распространение в последнее время получила модель раздельного движения фаз, или двухжидкостная модель [92—95]. В ней фазы рассматриваются как два взаимопроникающих и взаимодействующих континуума, заполняющих один и тот же объем [92, 95]. Фазы, составляющие дисперсную смесь, как бы размазываются по объему, занятому смесью, но при этом каждая из них занимает лишь часть этого объема Величина носит название объемной доли (или объемной концентрации) г-й фазы и является одной из основных характеристик дисперсного двухфазного потока. Объемная доля дисперсной фазы д = может называться удерживающей способностью, задержкой, газосодержанием, а объемная доля сплошной фазы ( = 6 -удерживающей способностью по сплошной фазе либо порозностью. Для двухфазного течения всегда <р + = . Приведенная плотность фазы определяется следующим образом [c.58]

Приведение относительной плотности жидкостей [c.493]

В справочных таблицах обычно приводятся значения относительных весов жидкостей, отнесенные к плотности воды при 4° С (йф-Поэтому в тех случаях, когда относительный вес жидкости (d) определяют при температуре (t), одинаковой с приведенной в справочной таблице, но прибор, служащий для определения d, показывает значение d (например, d fu, [c.439]

В справочных таблицах обычно приводятся значения относительных плотностей жидкостей, отнесенные к плотности воды при 4° С (d . Поэтому в тех случаях, когда относительная плотность жидкости (й) определяют при температуре (t), одинаковой с приведенной в справочной таблице, а прибор, служащий для определения й, показывает значение (например,а. д, т.п.), необходимо пересчитать на Пересчет й на производится по формуле й — ( —Т>), где О — относительная плотность воды при температуре (см. стр. 357), [c.493]

Уравнение (1.54) логично, второй его член определяет ту част]ь, которая создается за счет порога, а первый член — влияние на Ад интенсивности потока жидкости и высоты сливного отверстия. Применение его для расчета весьма заманчиво, но связано с трудностями эксперимептального определения для различных условий коэффициента расхода jip. Относительная плотность пены pS может быть определена как (1 — ф ) по приведенной далее формуле для фг. [c.53]

В формулах (V1I-46) и (VH-48) давление столба жидкости найдено по плотности чистой жидкости. Такой метод расчета, обычно применяемый для колпачковых тарелок, дает завышенное значение ДРб, так как плотность газо-жидкостного слоя Рп ниже р. Поэтому правую часть формул следует умножить на относительную плотность слоя k. Исследования [801 показывают уменьшение k с повышением приведенной скорости газа. Исходя из сказанного, можно пользоваться уравнением (VI1-28), ведя расчет по высоте светлой жидкости Ло [81, 81а]. [c.529]

Для определения относительной плотности в стакан или цилиндр наливают исследуемую жидкость, предварительно приведенную к стандартной температуре. После этого погружают поплавок в жидкость так, чтобы он весь находился в ней. При этом равновесие весов нарушится. Для достижения равновесия на то плечо, на котором находится поплавок, помещают прилагаемые к каждым весам рейтеры, их обычно бывает четыре-пять. Самый большой рейтер по массе равен массе дистиллированной воды при 4 °С в объеме, вытесняемом поплавком. Другие рейтеры имеют массу в 10, 100, 1000 и 10 ООО раз меньше первого. [c.477]

Конструкция абсорбера, схема управления потоками жидкости относительно движения потока газа и возможный диапазон изменения скорости газа, плотности орошения и высоты пенного слоя позволяют исследовать процесс абсорбции на установке при довольно большом количестве вариантов различных режимов работы абсорбера. Ниже приведен диапазон изменения основных параметров на установке [c.228]

В формуле (V, 56) давление столба жидкости найдено по плотности чистой жидкости. Такой метод расчета, обычно применяемый для колпачковых тарелок, дает завышенное значение ДРб, так как плотность газо-жидкостного слоя рп ниже рж- Поэтому правую часть формул следует умножить на относительную плотность слоя к. Исследования [114] показывают уменьшение к с повышением приведенной скорости газа. [c.457]

Есть несомненные указания на наличие фазовых переходов кристалл—жидкость, жидкость—газ и существование критической точки для последнего перехода. Особенно четкие результаты получены методом интегрирования по энергиям [18, 19]. Данные метода МК подтверждают наличие спинодалей для переохлажденного пара, а также перегретых жидкостей и кристаллов. Относительная ошибка величины я+ по жидкостной ветви уравнения состояния при Г= 118,15 К не хуже 0,1 [7]. При Т = к7 /е= 1,17 и практически той же точности уравнения состояния приведенные плотности жидкости и твердого тела определены с относительной точностью порядка 0,01. Для этой же цели в работе [51] делался тщательный анализ конфигураций для точек, включаемых в уравнение состояния, и отбрасывались нестабильные состояния. Весьма интересны результаты [52, 54], где получены указания по фазовым переходам в малых группах атомов (кластеров). Такие качественные особенности, как Гпл, видны уже для кластеров с 10 частицами. При б 7 пл,кип 0,1. [c.18]

Общий способ выявления природы и происхождения важных определяющих параметров состоит в приведении к безразмерному виду полной системы уравнений, выраженных через характерные величины и относящихся к какому-либо частному случаю течения, например к изображенному на рис. 2.8.1. Методика заключается в определении параметров, от которых зависит перенос. Например, целью расчета является определение результирующего коэффициента конвективной теплоотдачи /г или числа Нуссельта Ыи = кЬ/к. Расчет выполняется путем решения системы уравнений при заданных граничных условиях относительно функции t x,y,z, x) и последующего вычисления плотности теплового потока к жидкости на поверхности раздела между жидкостью и стенкой. Затем плотность теплового потока интегрируют по площади поверхности А и определяют полный тепловой поток Q. [c.59]

Корреляция экспериментальных данных, приведенная в работе [204] относительно t/крит, с учетом влияния плотности газа и А, не подтверждается более поздним исследованием [205]. Укажем, что если значение Д в опытах [205] изменялось примерно в тех же пределах, что и в работе [204], то диапазон изменения плотности газовой фазы и вязкости жидкости был значительно более широким. [c.117]

Экспериментально установлено, что в восходящем потоке пульпы, содержащей частицы разной крупности (1—0,1 мм) и разной плотности (2,2—7 г/см ), скорость падения частиц какого-либо узкого класса относительно жидкости определяется их крупностью, плотностью и формой, а также плотностью пульпы и скоростью ее движения и не зависит от состава твердой фазы в питании, камеры классификатора. На основании приведенного положения получены формулы для расчета скорости падения узких классов частиц и их содержания внутри камеры прн заданных значениях содержания частиц в питании и скорости пульпы [36]. [c.159]

Высота иасадки (ВЭТТ), эквивалентная одной теоретической тарелке по своему разделительному действию, может быть рассчитана по уравнениям, приведенным в табл. 111.21, в которой приняты следующие обозначения переменных С, Ь — нагрузка по пару и жидкости, кг/(м ч) С, Ь — мольные потоки пара и жидкости Ш — скорость па- ра в полном сечении колонны, м/с >к — диаметр колонны, м — размер насадки, м Нпзс — высота слоя насадки, м а —удельная поверхность насадки, е — свободный объем насадки, м /м а — коэффициент относительной летучести р, — вязкость жидкости, сПз рж, Рп — плотность жидкости и пара, г/см М — масса одного моля паровой фазы Н — К0нстанта Генри, кмоль/м (кгс/см ) Р — абсолютное давление, кгс/см Dv — коэффициент диффузии легкокипящего компонента, см /с т — тангенс угла наклона кривой равновесия коэффици- [c.310]

Для определения относительной плотности в химических лабораториях часто применяют гидростатические весы Вестфаля (рис. 144). Плечи коромысла их не равны как по длине, так и по массе. Левое коромысло— короткое, правое — более длинное и легкое, разделено на 10 равных делений. На конце правого плеча коромысла на тонкой платиновой проволоке подвещен стеклянный поплавок с термометром, масса которого такова, что на воздухе весы находятся в равновесии, Для определения плотности весами Вестфаля в стакан или в цилиндр наливают исследуемую жидкость, предварительно приведенную к нормальной [c.203]

Даииые, приведенные в таблице, относнтсн к техническим продуктам. В некоторых случаях, когда такие данные отсутствуют, приводятся сведения о свойствах чистых веществ — эти цифры заключены в скобки. Технические продукты часто представляют собой смесн изомеров, В этих случаях в таблице приведены данные для таких смесей, а в названии продукта ие указывается его изомерное строение. Температуры кипения и плавления приведены для давления. 760 мм рт. ст. Если они определены прн другом давлении, то величина последнего (в миллиметрах ртутного столба) указана в верхнем индексе. Температуры вспышки в большинстве случаев определялись в закрытом приборе. Данные, полученные в открытом приборе, отмечены индексом от . Даииые по плотности жидкостей в основном относятся к температуре 20° С. Если зиачеине плотности дано для другой температуры, последняя указывается в верхнем индексе. Величина с двумя индексами означает, что приводится относительная плотность пластификатора при температуре, указанной верхним индексом, причем за единицу принята плотность воды прн температуре, указанной инжним индексом. [c.156]

Нарисуйте приближенную фазовую диаграмму равновесия твердое вещество-жидкость-пар для ртути. Правильно укажите наклоны каждой кривой, положение критической точки и по крайней мере приближенно-место расположения тройной точки относительно 298 К и давления 1 атм. Плотность жидкой ртути равна 13,6 г см Вьиислите молярный объем жидкой и парообразной ртути при 298 К, считая, что парообразная ртуть обладает свойствами идеального газа, и сравните полученные значения объемов с молярным объемом текучей фазы в критической точке, приведенным в табл. 18-2. К чему ближе молярный объем ртути в критической точке-к молярному объему паровой или жидкой фазы ртути при 298 К [c.153]

Шестопалов и др. [132] изучали продольное перемешивание в барботажном абсорбере с насадкой (см. стр. 499). По данным этого исследования, вжне зависит от плотности орошения и уменьшается с повышением скорости газа. Дильман и Айзенбуд [132а1 определяли в аппаратах со сплошным барботажным слоем при противотоке и прямотоке газа и жидкости. Опыты показали, что мало зависит от скорости жидкости и возрастает с повышением приведенной скорости газа. Для противотока получены несколько более высокие значения что объяснено более высокой в этом случае относительной скоростью газа. [c.554]

Кипение жидкостей внутри вертикальных труб (кипятильники и испарители с естественной циркуляцией). Испарители с естественной циркуляцией обладают рядом преимуществ, среди которых следует назвать 1) небольшое время пребывания обрабатываемой жидкости в аппарате 2) легкость чистки аппаратов 3) низкую стоимость оборудования 4) относительно высокую скорость теплопередачи 5) небольшую чувствительность по отношению к загрязнению. Циркуляция в аппаратах подобного типа осуществляется под действием разности плотностей нагретой жидкости внутри нагревателя и холодной жидкости вне его. Количество образующегося в аппарате пара является функцией скорости теплопередачи, но отношение количества жидкости и количества пара в смеси, уходящего из испарителя, является функцией гидравлических характеристик аппарата, трубопроводов и сепара-ционной камеры. Здесь различают два механизма теплоотдачи перенос тепла к потоку жидкости по мере того, как ее температура повышается до точки кипения (точка кипения выше, чем температура жидкости на входе и на выходе) теплоотдача вследствие пузырькового кипения жидкости между началом зоны кипения и выходом из труб. Подробное описание этих явлений приведено в работах Файра и Керна Значения максимального теплового потока для ряда жидкостей, испаряемых в термосифонном кипятильнике из семи труб диаметром 21,2 мм и длиной 3,05 м. приведены в табл. 111-6. Максимальные значения теплового пртока несколько меньше соответствующих величин Для горизонтальных труб, приведенных в табл. 1П-5. Глубина погружения горизонтальных труб около 25 мм, а напор жидкости внизу вертикальных труб [c.214]

СЛОЯ на границе раздела твердое тело / жидкость. Гельмгольц в 1879 г. считал, что этот двойной слой состоит из двух противоположно заряженных слоев, находящихся на определенном расстоянии друг от друга, так что его можно считать, эквивалентным электрическому конденсатору постоянной емкости с параллельными обкладками, отстоящими друг от друга на расстоянии порядка диаметра молекулы. Математические выводы Гельмгольца довольно сложны, поэтому ниже будет приведен более простой вывод, данный Перрэном в 1904 г. Если рассматривать электрический двойной слой на границе раздела между движущимися друг относительно друга твердым телом и жидкостью как конденсатор с параллельными обкладками, которые находятся на расстоянии d см, причем каждая из них несет заряд с плотностью на 1 см , то, согласно законам электростатики, [c.695]

Кз[к видно из приведенных выражений, значение плотности жидкой смеси зa ви ит от величины относительной задержки диоперсной фазы. При нормальном режиме работы экстрактора, когда ротор покидают полностью осветленные жидкости. [c.118]

В магнитогидродинамике обычно предполагают, что проницаемость магнитная J. и диэлектрическая е — постоянные величины. Токами смещения и поляризации пренебрегают и в соответствии с идеей о неразрывности считают, что плотность суммарного заряда р равна нулю. Справедливость этих допущений зависит, конечно, от физических свойств газа, а также от свойств внешних электромагнитных полей. Так, в данной работе мы будем иметь дело исключительно с не зависящими от времени полями. Такие явления, как, например, колебания плазмы, мы рассматривать не будем, поэтому токами смещения вполне можно пренебречь. Справедливость этих допущений зависит также от относительной величины электромагнитных сил по сравнению с гидродинамическими силами в данной конкретной жидкости. Ликудис [10] отметил, что в задаче свободной конвекции в присутствии электрического поля в полярных жидкостях или газах силы электрострикции могут быть сравнимы с подъемными силами (см. разд. III. А), однако такое положение в магнитогидродинамике скорее исключение, нежели правило, а члены, учитывающие силы инерции или вязкости, обычно достаточно велики, так что приведенные выше допущения оправданы. [c.269]

Деформация профиля скорости Жидкости в двухфазном потоке вызвана двумя основными причинами. Во-первых, вследствие неравномерности распределения газосодержания по радиусу трубы внутри потока возникает подъемная сила. Так, например, пристенный слой имеет меньшую плотность смеси, чем поток в центральной части трубы, В результате происходит деформация профилей касательного напряжения по сечению трубы в двухфазном потоке, как правило, имеется значительное отклонение от линейного распределения, характерного для однофазного течения. Второй причиной, хфиводя-щей к выполаживанию профиля скорости, является повышенная интенсивность турбулентного перемешивания по сравнению с однофазным турбулентным, а тем более ламинарным течением. При этом наибольшее влияние оказывает относительное движение газовой фазы при малом значении приведенной скорости жидкости (сравнимой со скорост подъема пузырьков в неподвижной жидкости). Наиболее близкими к ударным являются профили скорости при малых скоростях жидкости 18]. [c.99]