Локальная коррозия сплавов

С помощью катодной и анодной поляризации можно уменьшить или увеличить проявление структурной и локальной коррозии сплавов. [c.33]

НАРУШЕНИЕ ПАССИВНОГО СОСТОЯНИЯ И ЛОКАЛЬНАЯ КОРРОЗИЯ СПЛАВОВ ТИТАНА [c.110]

ЛОКАЛЬНАЯ КОРРОЗИЯ СПЛАВОВ [c.47]

Особенно агрессивная локальная коррозия элементов печи наблюдается при сжигании серосодержащего газа. На хромоникелевых сплавах это проявляется при температуре на 100—150°С ниже предела его окалиностойкости, а для сплавов на никелевой основе такие явления наблюдаются при 650—750 °С, если при сжигании топлива создается восстановительная среда. При достаточном избытке кислорода в продуктах сгорания серосодержащего топлива образующиеся сернистые соединения не проявляют агрессивности вплоть до 850 °С. Если же создаются условия восстановительной среды в результате неполного сгорания газа в печи и при наличии в газе SO2, то скорость коррозии резко возрастает (в 6—25 раз). [c.174]

Характеристики коррозионных свойств металлов и сплавов /г и ё к предполагают их равномерную коррозию и в большинстве случаев представляет усредненную по поверхности величину скорости коррозии. При ярко выраженном характере локальной коррозии в примечании указывается вид коррозии. Следует отметить, что локальные виды коррозии наиболее опасны, так как при общей небольшой потере массы металла происходит сильное локальное разрушение конструкции, что приводит к преждевременному выходу оборудования из строя. Как отмечает академик Я- М. Колотыркин [3], по некоторым оценкам общая коррозия в химической промышленности составляет около 30%, а локальная—более 52%. Поэтому проверка коррозионного поведения конструкционных материалов в конкретных условиях эксплуатации всегда необходима, особенно если имеется опасность локальной коррозии. [c.5]

С учетом вышеизложенных особенностей изучали поведение хромомарганцевых сплавов, различных плавок в морской воде. Химический состав исследованных хромомарганцевых сплавов приведен в табл. V. 5. Полученные результаты с точки зрения практики оказались интересными. Хромомарганцевые сплавы, имеющие различные технологические дефекты, подверглись локальной коррозии. Очаги коррозии на них были обнаружены через 10—15 сут с начала опыта. Скорость коррозии этих сплавов в течение 3 месяцев увеличивается, а потом затормаживается. Агрессивное действие хлор-ионов наиболее сильно проявляется в местах технологических дефектов, в то время как изменения в составе сплавов существенного влияния не оказывают. По мере повышения температуры морской воды в некоторых случаях скорость коррозии замедлялась. Это объясняется тем, что происходит отложение карбонатов кальция и магния по реакции [c.70]

Выбрав подходящую нержавеющую сталь, можно вообще уменьшить опасность локальной коррозии. Сопротивление ей возрастает с увеличением содержания хрома. Благоприятный эффект дает также введение в сплав молибдена или азота. [c.114]

В зоне прилива характерно смачивание поверхности металла хорошо аэрированной морской водой в момент прилива. Температура металла зависит от температуры воздуха и воды, но температура воды является определяющей. Поверхность металла покрывается водорослями, которые могут производить частичную защиту конструкционных сталей и вызывать локальную коррозию нержавеющих сталей, алюминиевых сплавов. [c.29]

Как видно из табл. 17, в неподвижной воде на малых глубинах нержавеющие стали 302, 321 и 316 подвержены сильной локальной коррозии. На больших глубинах коррозионное поведение сталей 304 и 316 меняется, однако при этом часто также наблюдается локальное разрушение (табл. 19). Нержавеющие стали в этих условиях склонны к биологическому обрастанию, причем в гораздо большей степени, чем, например, медноникелевые сплавы [32]. [c.62]

Существуют еще два других типа локальной коррозии, часто встречающихся в алюминиевых сплавах — межкристаллитная коррозия и расслаивание. Межкристаллитная коррозия является избирательной коррозией границ зерен (кристаллитов) или тесно примыкающих к ним областей без заметного воздействия на сами зерна или кристаллы. Расслаивание— это слоистая форма коррозии, происходящая вследствие быстрого бокового воздействия вдоль границ зерен или слоистых структур внутри самих зерен, расположенных параллельно поверхности металла. Такое направленное воздействие приводит к расслоению, которое [c.356]

Алюминиевые сплавы серии 1000 корродировали по питтинговому и щелевому механизмам локальной коррозии. [c.357]

Алюминий легируется магнием для образования важного класса термически необрабатываемых сплавов (серии 5000). Полезность н важное значение этих сплавов обусловлены их коррозионной стойкостью, высокой прочностью без термической обработки и хорошей свариваемостью. Алюминиевые сплавы серии 5000 корродировали главным образом по щелевому и питтинговому типам локальной коррозии. Другими обнаруженными типами коррозии были вспучивание, образование язв, кромочная, межкристаллитная, линейная коррозия и расслаивание. [c.368]

В проведенной программе испытаний участвовал только один сплав серии 6000 (6061). Сплав 6061 корродировал главным образом по щелевому и питтинговому типам локальной коррозии. Наблюдалась такл<е и межкристаллитная коррозия. [c.378]

Никелевые сплавы характеризуются высокой стойкостью против общей и локальной коррозии, хорошо свариваются, технологичны при изготовлении различных видов аппаратов. Применение материалов этой группы для сред с высокими параметрами агрессивности позволяет увеличить срок службы и надежность оборудования. [c.211]

Ряд внешних факторов может вызвать локальную коррозию алюминиевых сплавов. К ним относятся, в первую очередь, неравномерная аэрация поверхности, наличие отложений. Интенсивная коррозия сплавов всегда наблюдается также на границе металл — вода — воздух. Наибольшую агрессивность по отношению к алюминию и его сплавам проявляет вода юл<ных морей. [c.29]

Ионное легирование молибденом благоприятно влияет также на коррозионную стойкость алюминиевых сплавов, в частности высокопрочного сплава 7075-Т5, содержащего А1, 2п, Мд, Си. При этом происходит увеличение электродного потенциала сплава на 0,5 В и потенциала пробоя на 100 мВ в 0,025 М растворе сульфата натрия, содержащем 250 мг/л хлорид-ионов, т. е. стойкость сплава повышается относительно как общей, так и локальной коррозии. [c.134]

Локальная коррозия металлов и сплавов играет значительную роль в разрушении конструкций, химических аппаратов, трубопроводов, теплообменников, конденсаторов, машин, приборов и по своим последствиям является наиболее опасной. Из локальных видов коррозии наиболее существенными являются межкристаллитная коррозия, коррозионное растрескивание, контактная коррозия, ш,елевая коррозия, питтинговая коррозия. [c.9]

Проявление структурной и локальной коррозии сплавов зависит от природы структурных составляющих и физически неоднородных участков металла, но также и от величины окислитель но-восстановительного потенциала ереды, концентрации водородных ионов и температуры раствора, присутствия поверхностно-активных веществ и адсорбционных свойств поверхности сплавов. Явления адсорбции также определяют электрохимическую гетерогенность сплавов, в зависимости от которой могут поддерл<иватьея различные плотности анодного тока на различных участках. [c.32]

Данный электрохимический механизм возможного повышения коррозионной стойкости сплава катодным легированием в условиях возможного пассивирования анодной фазы, сформулированный Н. Д. Томашовым, можно пояснить с помощью поляризационной коррозионной диаграммы (рис. 218). На этой диаграмме (К)обр а — кривая анодной поляризации пассивирующейся при / и анодной фазы сплава (Ук)обр к, — кривая катодной поляризации собственных микрокатодов сплава ( к)обр к2 — кривая катодной поляризации катодной присадки к сплаву ( к)обр к,.—суммарная катодная кривая. Локальный ток /1 соответствует скорости коррозии сплава без катодной присадки, а для сплава с катодной присадкой этот ток имеет меньшую величину /2 [точка пересечения анодной кривой (Уа)обрЛЛУа с суммарной катодной кривой (Ук)обр кс - При недостаточном увеличении катодной эффективности (суммарная катодная кривая пересекается с анодной кривой при I < / ) или прн затруднении анодной пассивности [анодная кривая активного сплава (Уа)обрЛУа, достигает очень больших значений тока] происходит увеличение локального тока до значения /3, а следовательно, повышается и скорость коррозии сплава. [c.318]

Ек, обр к2 — кривая катодной поляризации катодной присадки к сплаву Ек, обр к — суммарная катодная кривая. Для непассивирующихся систем (т. е. до точки А на анодной кривой) всегда с увеличением катодной эффективности (например, переход от катодной кривой Ек к кг) увеличивается и скорость коррозии. Для пассивирующихся систем рост катодной эффективности приводит не к усилению, а к ослаблению коррозионного процесса. Так, локальный ток /] характеризует скорость коррозии сплава без катодной присадки, а для сплава с катодной присадкой этот ток имеет меньшую величину /г. Однако, если суммарная катодная кривая пересекается с анодной кривой при /локального тока до значения /3, а следовательно и скорости коррозии сплава- [c.39]

Делая выводы, отметим, что зарождение и развитие трещин коррозионного растрескивания металлов и сплавов происходит, по-видимому, в пять этапов (рис. 9), Продолжительность I (инкубационного) этапа определяется временем до появления на поверхности металла аноднь1х деформационных образований (линий и полос скольжения, локального разрыва пленок). Роль среды на этом этапе сводится липа к адсорбционному облегчению их возникновения на поверхности. Этапы II и III являются чисто коррозионными. На II происходиг коррозионное зарождение трещины путем локальной коррозии по месту полосы скольжения или разрыва пленки, на III — равномерно ускоренное подрастание уже зародившейся трещины в результате работы деформационной гальваНопары ( пара Эванса ), Скорость чис-92 [c.92]

Высказано положение, что при механическом нагружении сталей в агрессивных средах, содержащих ингибиторы коррозии, существует конкуренция двух противоборствующих факторов разупрочнение Материала из-за адсорбционного снижения поверхностной энергии и упрочнение в связи с адсорбционным ингибированием локальной коррозии. Преобладание одного из этих факторов зависит от уровня адсорбщюнной и ингибирующей активности веществ. Так, при явно выраженной химической адсорбции, когда образуются адсорбционные пленки с высокой защитной способностью j преобладает адсорбционное упрочнение. При обратимой (физической) адсорбции, когда ингибирующее действие незначительно, возможно преобладание адсорбционного разупрочнения (тог а проявляется эффект Ребиндера). Поскольку физическая и химическая адсорбции взаимосвязаны и адсорбция во многих случаях обусловливает ингибирование коррозии, эффект Ребиндера вследствие введения в средьг ингибиторов, как правило, не проявляется [69]. В настоящее время подобран ряд достаточно эффективных ингибиторов, существенно повышающих сопротивление металлов и сплавов коррозионному растрескиванию [8,19]. [c.109]

В охлаждающей слабоминерализованной воде скорость коррозии сплава МНЖ5-1 незначительна — до 0,01 мм/год. При содержании хлоридов выше 400 мг/л она может достигать 0,05 мм/год. Сплав подвергается язвенной коррозии под отложениями со скоростью 0,3—0,4 мм/год при вялой циркуляции охлаждающей воды. В этих условиях развитие коррозии медно-никелевого сплава МНЖ5-1 протекает в результате электрохимической реакции восстановления соединений типа малахита СиСОз -Си(0Н)2, накапливающихся в илистых отложениях. В местах растворения медной соли (при локальном снижении pH менее 6,5) появляется большое количество сильного деполяризатора (Си +) при одновременном накоплении в порах отложений агрессивных анионов (хлоридов и др.). Этому способствуют следующие факторы, обусловленные нарушением эксплуатационных режимов [c.200]

Известно, что сплавы системы А1 — M.g — 81 могут быть чувствительны к межкристаллитной коррозии, даже когда они не чувствительны к КР [51, 56—58]. Такое коррозионное поведение наблюдается на сплаве 6061-Тб при испытаниях на образцах ДКБ ориентации ВД, нагруженных почти до уровня Кгс, в среде, где развивалась значительная межкристаллитная коррозия. После испытаний образец механически доламывали. Это позволило наблюдать, что глубина межкристаллитной коррозии в области очень высоких напряжений была той же, что и на частях образца, где напряжения отсутствовали [44, 45]. Таким образом, существующие объяснения межкристаллитной коррозии этих сплавов [51], основанные на предположении, что выделяющиеся ио границам зерен частицы Mg2Si [118] или выделения элементарного кремния работают как локальные гальванические ячейки, не подходят для объяснения КР. Никакая из этих моделей не может быть использована для объяснения того факта, что высотные образцы из катаной плиты или поперечные образцы из прутков сплавов с избытком кремния (6070-Тб и 6066-Т6) чувствительны к КР, тогда как образцы сплава 6061-Т6 не разрушаются от КР-Образование локальных ячеек в результате выделений по границам зерен кремния, однако, может объяснить увеличение чувствительности к межкристаллитной коррозии сплавов с избытком кремния [51]. [c.234]

Загрязненная морская вода часто содержит сероводород или другие сульфиды. Пленка сульфида меди, образующаяся на поверхности металла в морской воде, содержащей такие загрязнения, является более катодной, чем коррозионная пленка, сформированная в чистой воде. Из-за большой площади поверхности активного катода в местах разрыва сульфидной пленки может происходить быстрая -локальная коррозия. Некоторые сплавы, например купроникель или Си—А1, менее склонны к образованию сульфидной пленки и обладают большей стойкостью в загрязненной морской воде, чем медь и обычная латунь (табл. 37). [c.98]

Титановые сплавы применяются в самой различной форме (проволочные тросы, болтовые соединения со щелями, сварные конструкции и т. д.), не испытывая существенной коррозии в морском воздухе или тумане. При стендовых испытаниях в морской атмоефере на титановых сплавах всех типов не наблюдается признаков локальной коррозии. Иногда отмечается лищь изменение цвета образцов (потускнение). [c.117]

II никелевого сплава N1—22Сг—ЭМо—2Fe—3,75МЬ+Та могут нспользо ваться в течение 2 лет без катодной защиты. Фосфористая бронза, оцинкованная сталь и нержавеющая сталь 304L, плакированная сплавом 90—10 Си—Ni, требуют применения катодной защиты. Сталь 304 без покрытия и нержавеющая сталь 205, плакированная сплавом 90—10 Си—Ni, подвергались локальной коррозии даже в условиях катодной защиты. [c.204]

Скорости коррозии, вычисленные по потерям массы, вызванным локальной коррозией, не имеют ни- р с. 3. влияние глубины экспози-какого смысла, так как не отража- цни на коррозию никелевых сплавов ют действительной каптины коп- после испытаний в течение 1 года [c.279]

Скорости и типы коррозии никеля семи составов (содержание никеля в сплаве минимум 94 %) приведены в табл. 103. Практически вся коррозия вызывалась питтинговым, щелевым и кромочным (на срезанных концах) типами локальной коррозии. Кромочная коррозия вызывалась трещинами и микрощелями которые образовались при резке сплава. Это отчетливо показывает, какой коррозионный ущерб может нанести такая производственная процедура. Боковое проникновение коррозии, начавшееся на срезанном краю образца, достигало 2,54 см за период экспозиции в 6 мес. Для предотвращения этого типа коррозии весь деформированный металл, образовавшийся при резке или пробивке, должен быть удален механической обработкой, шлифовкой или зенко-ванием отверстий. [c.289]

Интенсивность и частота щелевой и питтинговой коррозии для 16 приведенных в предыдущем параграфе сплавов была в целом гораздо выше у поверхности, чем на глубине. Средние скорости коррозии были также выше у поверхности, чем на глубине (рис. 113). Несмотря на то, что скорости коррозии, вычисленные по потерям массы при локальной коррозии, ненадежны, они подкрепляют выводы, основанные па частоте и интенсивности питтинговой и щелевой коррозии. [c.307]

Эти проявления локальной коррозии сопровождаются малыми потерями массы и низкими скоростями коррозии. Таким образом, целостность конструкции из алюминиевого сплава будет находиться под угрозой, если ее рассчитывать на основе скоростей коррозии, вычисленных по потерям массы, а не по измерениям глубин питтингов и глубин щелевой коррозии. Питтинговая и щелевая коррозия может поражать и действительно быстро поражает алюминиевые сплавы, находящиеся в морской воде, выводя их из строя за короткое время. Поэтому, чтобы представить полную картину коррозии алюминиевых сплавов, мы привели в табл1щах скорости коррозии, выраженные величиной проникновения в микрометрах в год, вычисленные как по потерям массы, так и по максимальным глубинам питтингов, максимальным глубинам щелевой коррозии и других типов коррозии (мм). [c.357]

Коррозионные элементы возникают в бурильной трубе, потому что сталь, из которой она сделана, представляет собой сплав и содержит кристаллы железа и карбида железа. Кристаллы железа почти всегда действуют как аноды, а кристаллы карбида — как катоды цепь замыкается водными буровыми растворами, вызывающими общую коррозию поверхности трубы. Участки, покрытые окалиной или отложениями любого вида,, также становятся местами, где возникают катоды, способствующими локальной или питтинговой коррозии. Локальная коррозия может быть также вызвана концентрационными гальваническими элементами, создаваемыми различием в ионной 13 387 [c.387]

Коррозию относят к поверхностным явлениям и классифицируют по тем изменениям, которые происходят с поверхностью материала в результате протекания процесса коррозии. При взаимодействии всей поверхности материала с окружающей средой наблюдается общая или сплошная коррозм, при взаимодействии части поверхности — местная или локальная коррозия. Принято различать два вида общей коррозии. При равномерной коррозии вся поверхность металла равномерно разъедается внешней средой без изменений в топографии поверхности. К такой коррозии, например, относится коррозия углеродистой стали в растворах серной кислоты (рис. 1.4.1, а). Второй тип обшей коррозии — неравномерная коррозия, когда поверхность металла под слоем продуктов коррозии носит изрытый характер, т. е. на поверхности возникают места более глубоких повреждений — коррозионные каверны (например, коррозия углеродистой стали в морской воде — рис. 1.4.1, б). К неравномерной коррозии относится структурно-избирательная коррозия, когда одна из фаз или структурных составляющих сплава растворяется с большей скоростью, чем остальные, например процесс обесципкивания латуней (рис. 1.4.1, в). [c.48]

Питтинговая коррозия (ПК) является одним из наиболее опасных видов локальной коррозии. Ей подвержены многие пассивирующиеся металлы и сплавы. [c.121]

Склонность к щелевой коррозии снижается с увеличением степени легированно сти сталей, однако, как и в случае питтинговой коррозии, стали одного марочного состава могут обладать резко различной стойкостью против рассматриваемого вида локальной коррозии. Наиболее стойкими материалами являются суперсплавы, содержащие повышенные количества хрома, никеля и молибдена, а также сплавы на основе никеля. [c.130]

Коррозионная стойкость нержавеющей стали выше, чем латуни. Так, нержавеющая сталь типов 18/8 и 304 обладает удовлетворительной коррозионной стойкостью в речной и морской водах при отсутствии на ее поверхности наносных отложений, накипи н продуктов обрастания. В противном случае они подвергаются язвенной коррозии, коррозионному растрескиванию и другим видам локальной коррозии, которая интенсифициру-<ется содержащимися в воде хлоридами. Толщина стенок трубок из нерл авеющей стали может быть снижена до 0,71 мм по сравнению с 1,29 мм для трубок из медных сплавов. [c.143]

Результаты длительных коррозионных испытаний рассмотренных материалов в средах пилотной установки, имитирующей работу реактора, и колонной аппаратуры (окисления хлористого нитрозила и хлор-ионов, а также осушки смеси газов) полностью соответствуют выводам, полученным из анализа поляризационных кривых. Титан и его сплавы, за исключением сплава 4200, имеющего высокую скорость общего растворения, и сплава 4202, подверженного ниттинговой коррозии, стойки во всех жидких и газообразных средах. Стали и никель подвержены значительной общей и локальной коррозии. Никелевые сплавы показали низкую скорость разрушения при заметной локальной коррозии, в то время как кремнистый чугун не подвержен в этих условиях локальной коррозии, а скорость его общего разрушения в [c.19]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология