Относительный рециркуляции

Расчет на ЭВМ значений Ai и Ki по уравнениям (111.48а) — (П1.48в) был выполнен [105] для я = 6, 8, 10, 12, 14 ячеек при коэффициентах относительной рециркуляции с=со/(со + У) = =//( +/) =0,2—0,9. Анализ результатов расчета показал, что когда рециркуляционные потоки превышают транзитный поток (/>1 и. <с>0,5), при t> —1,5 в уравнении (III.48) допустимо -ограничиться первым членом ряда. При этом уравнение (П1.48) приводится к виду [c.60]

Катализаторы конверсии природного газа с кислородом. В химической промышленности в свое время получили распространение процессы каталитической конверсии природного газа, осуществляемые в шахтных конверторах с применением двух окислителей — кислорода (воздуха, обогащенного кислородом) с водяным паром. Наряду с этим известны процессы, в которых используют один из окислителей — кислород или воздух, обогащенный кислородом (см. табл. 15). В этом случае процесс обычно проводят с применением двухслойной засыпки катализатора в шахтный реактор. В зоне горения ( в лобовой части слоя катализатора) размещают, например, никелевый катализатор, а в зоне конверсии — железный катализатор. С целью обогащения конечного газа водородом и окисью углерода производят рециркуляцию части продуцируемого газа, предварительно освобожденного от водяного пара и двуокиси углерода. Рециркулирующая часть газа подается не в лобовые слои катализатора в реакторе, а в зону конверсии. С помощью такого приема удается получить газ с относительно малым содержанием водяного пара и двуокиси углерода. Кроме того, в этом случае не отмечено образования сажи на катализаторе. [c.36]

Зная концентрации трассера на общей границе двух соседних ячеек (например, в аппарате, секционированном статорными кольцами или перфорированными тарелками, концентрации над и под кольцом или тарелкой), можно рассчитать относительный.коэффициент рециркуляции [c.43]

Выразив коэффициент рециркуляции = 1и через относительный коэффициент рециркуляции х=й77( + ) [т. е. / = л /(1—л )] и учитывая, что 1и = к1п и Zn-l = п—1)1п, получаем [c.84]

Фиксируя функции отклика одновременно в двух смежных ячейках (секциях) секционированной экстракционной колонны, находим [43] относительный коэффициент межсекционной рециркуляции [c.141]

Термодинамически — процесс изомеризации низкотемпературный, причем низкие температуры способствуют образованию более разветвленных и соответственно более высокооктановых изомеров. Однако для увеличения скорости превращения изомеризацию ведут при относительно высокой температуре 380—400°С. Используют катализаторы, содержащие платину, палладий, нанесенные на оксид алюминия или цеолит. Промышленный отечественный катализатор ИП-62 содержит около 0,5% на оксиде алюминия активация катализатора проводится фтором. Позднее были разработаны и другие, более эффективные, катализаторы — НИП-66 (алюмоплатиновый, 0,6% Р1, промотированный хлором), ИЦК-2 (0,8% Рс1 на цеолите СаУ) [20]. В присутствии катализатора НИП-66 процесс проводят при низкой температуре (до> 130—140°С). Так, при 150°С, объемной скорости подачи н-пентана 1,5 и давлении 3 МПа в катализате получали около 65% изопентана. На промышленном катализаторе ИП-62 при 380— 450 °С выход изопентана за однократный пропуск сырья составил 50—55% для повышения выхода целевого продукта процесс проводят с рециркуляцией непревращенного н-пентана, в итоге выход изопентана достигает 96—98% (на н-пентан), т. е. близко к теоретическому. [c.76]

Детальное технико-экономическое сравнение двух способов мембранного процесса разделения провел У. Вернер с сотр. на примере обогащения воздуха кислородом [31—33]. Проведенный ими на основании экспериментальных данных (мембранная колонна высотой 14,4 м на основе полых волокон диаметром 2 мм суммарной поверхностью мембран 2,5 м ) и теоретических расчетов анализ показал, что применение принципа мембранной ректификации позволяет, кроме всего прочего, экономить и на поверхности мембран в устаиовках (по сравнению с многоступенчатыми установками с рециркуляцией). Причем разделение мембран в колонных аппаратах выгодно проводить вплоть до относительно высоких концентраций целевого продукта (кислорода) в пермеате (рис. 6,21). [c.227]

Константы равновесия изомеризации, как скелетной, так и структурной, также слабо меняются с температурой (для них малы не только теплоты, но и изменения энтропии), и это приводит к относительной стабильности состава равновесной смеси в довольно щироком диапазоне температур. Содержание изопрена в равновесной смеси трех изомеров при 300 К составляет 37%, а при 700 К — 30%. Если в равновесной смеси при изомеризации присутствуют только один структурный изомер и ИЗ "-прен (это гипотетический случай), содержание последнего может быть повышено до 50—59%. Таким образом, изомеризация пипериленов в изопрен в проточном реакторе затронет не больше трети сырья и потребует значительной рециркуляции. Учитывая, что изомеризация скелета диенов сопровождается интенсивными побочными реакциями перераспределения водорода, представляется более целесообразным (по технологическим, а не термодинамическим соображениям) превращать пиперилены в н-пентан или н-пентен, изомеризация которых реализуется в промышленности. В ряде работ, в том числе и нашей [39], предложены каталитические системы для гидрирования пипериленов. [c.214]

Для получения товарных высокосортных автобензинов типа АИ-93 необходимы высокооктановые изопарафиновые компоненты. Одним из основных методов получения таких компонентов является каталитическая изомеризация низкокипящих бензиновых фракций. Поскольку при изомеризации нормальных парафиновых углеводородов по схеме за проход получаются относительно низкооктановые продукты, для улучшения их антидетонационных свойств из изомеризатов выделяют с помощью ректификации или на молекулярных ситах непрореагировавшие углеводороды и направляют их на рециркуляцию, что резко ухудшает техникоэкономические показатели процесса. [c.116]

Чтобы количественно определить долю рециркуляции, в общую структуру комбинированной модели добавляе ся рециркулирующий поток, затем записывается система уравнений в частных производных по всем зонам, входящим в общую структуру, и эта система решается относительно среднего времени пребывания и безразмерной дисперсии. [c.111]

Температура t на территории крупных химических и нефтехимических производств выше температуры, измеренной вне предприятия, на 1,5—2 °С, что является следствием выделения технологическими установками тепла в атмосферу воздуха. Кроме того, АВО размещены на различных строительных отметках и по-разному расположены относительно друг друга. Эти обстоятельства приводят к непрерывным колебаниям температуры на входе в вентилятор, величина которых определяется ветровым переносом теплых масс воздуха с соседних установок или рециркуляцией горячего воздуха с выхода АВО. Для уменьшения погрешности измерения ti рекомендуется одновременно проводить измерения по всему периметру установки с последующим усреднением. [c.63]

Относительно сложности расчетов оптимизируемого и сопряженного процессов можно сделать следующее замечание. Оптимизируемый процесс мой<ет обладать достаточно сложной топологической структурой с большим числом цепей рециркуляции. Расчет такого процесса, как уже указывалось, в свою очередь, достаточно труден н требует построения последовательных приближений для увязывания балансов по всем замкнутым совокупностям звеньев, составляющих процесс. [c.206]

Относительно низкий выход МБД обусловлен образованием большого количества побочных продуктов. Поэтому было решено осуществить их рециркуляцию. Фракционирование реакционной массы позволило установить, что основная масса побочных про- [c.141]

На крупномасштабных установках пиролиза жидких нефтяных фракций процесс осуществляют, как правило, при жестких режимах с рециркуляцией образующегося этана до полного его превращения, тем самым повышая выход этилена в среднем на 3%. Однако за последнее время в связи с повышением спроса на побочные продукты пиролиза (пропилен, бутилены и бутадиен) процесс пиролиза стремятся проводить при относительно мягких условиях, и образующийся этан в таких случаях чаще всего используется вместе с метано-водородной фракцией в качестве топлива. [c.20]

Устройства для сепарации пара и рециркуляции воды. Паро-водяная смесь, поступающая из трубного пучка, должна быть отсепарирована, и вода должна быть вновь подана в зону испарения. В приведенной на рис. 12.6 конструкции это обеспечивается установкой барабана над серединой U-образного корпуса парогенератора, а также размещением подъемных труб с определенным шагом вдоль всей длины парогенератора. Опускные трубы из барабана возвращают воду в нижнюю часть парогенератора. Установка рециркуляционных насосов при наличии ограничений по высоте позволяет применить более компактные трубные пучки, т. е. изготовить менее габаритные парогенераторы, чем в случае использования агрегатов, рассчитанных только на естественную циркуляцию. Однако даже если и используются рециркуляционные насосы, то все же желательно спроектировать агрегат в целом таким образом, чтобы в нем осуществлялась хорошая естественная циркуляция для обеспечения эксплуатации с частичной нагрузкой в случае выхода из строя циркуляционных насосов. Следовательно, размеры проходных сечений должны быть относительно велики. [c.238]

В технологических схемах рециркуляции и утилизации газа возможно применение насосно-эжекторных установок (НЭУ). Относительно небольшое применение НЭУ объясняется низкой эффективностью их работы. [c.23]

Вследствие относительно малых степеней превращения за один проход отмытые от окиси этилена газы необходимо либо возвращать в процесс (подвергать рециркуляции в системе, сбрасывая определенную их часть, чтобы предотвратить накопление инертных газов), либо последовательно пропускать через второй реактор. Оба эти способа освоены на практике. [c.160]

Несмотря на доказанность эффективности проведения химического процесса в реакторе, работающем с рециркуляцией непрореагировавшего сырья при малых глубинах его превращения за однократный цикл, в химической технологии еще и до сих пор наблюдается тенденция к увеличению конверсии за цикл. Объясняется это, по-видимому, двумя причинами во-первых, традициями классической химии достигать максимальных термодинамически разрешенных выходов, а во-вторых, опасением усложнения технологической схемы и связанными с ним экономическими соображениями относительно работы реактора с рециркуляцией. Действительно, уменьшение глубины превращения приводит, естественно, к увеличению массы материального потока. А это может потребовать дополнительных затрат на оборудование и осуществление рециркуляции. [c.271]

Правда, при этом, так же как и в реакторе периодического действия, относительный выход промежуточного продукта по общей загрузке (сырье рециркулят) проходит через максимум. Но это не имеет значения, ибо в этой точке избирательность, абсолютный и относительный выходы промежуточного продукта по свежей загрузке оказываются меньше, чем в точках, расположенных в области с меньшими степенями превращения, и, следовательно, с большими коэффициентами рециркуляции. [c.18]

Максимальный относительный выход компонента А2- Рассмотрим теперь, как изменяется количество промежуточного продукта, если неограниченно увеличивать коэффициент рециркуляции. [c.55]

Расчетные данные по исследованию процесса дегидрирования этана с изменением коэффициента рециркуляции непрореагировавшего сырья сведены в табл. 47 и графически представлены на рис. 49. Они показывают, что уменьшение глубины превращения процесса приводит к росту как абсолютного, так и относительного выходов этилена. При соответствующих степенях превращения оба критерия достигают своих максимальных значений, после которых дальнейшее уменьшение конверсии ведет к убыванию обеих величин. [c.310]

Как видно из рисунка, реализация процесса с рециркуляцией на меньших по сравнению с принятыми в промышленности глубинах превращения дает значительно лучший эффект в смысле выхода (абсолютного и относительного) целевого продукта. Так, при степени превращения за один проход, равной 45%, абсолютный выход этилена составляет 1140 кг/час, в то время как увеличение глубины превращения до 72% снижает производительность установки по этилену до 954 кг/час, причем расход свежего углеводородного сырья во втором случае оказывается больше 2047 против 1907 кг]час в первом случае. Вследствие этого и относительный [c.310]

Результаты исследования представлены на рис. 50. Как видно из графика, абсолютный выход этилена во всем интервале уменьшения глубины превращения монотонно возрастает, поэтому о наилучшей степени превращения, на которой следует вести процесс с рециркуляцией, можем судить по характеру изменения относительного выхода с уменьшением степени превращения. Как видим, он достигает своего максимума (51%) при степени превращения, равной 0,30, в то время как при более глубоких превращениях выход этилена значительно ниже. [c.313]

Данные, приводимые в зарубежной литературе [25, 26, 27] относительно условий полимеризации, чрезвычайно разнообразны температура от 180 до 230—260°, давление от 25 до 70 ат, объемная скорость от 1 до 2,5 час. . В качестве сырья для полимеризации применяется пропан-пропиленовая фракция со сравнительно высоким содержанием пропилена (45—60%). Суммарный выход продуктов полимеризации на пропилен 90— 92%. Характерной особенностью процесса полимеризации на тетрамер является возвращение получаемых в процессе легких полимеров, в основном димеров и тримеров пропилена, на циркуляцию для увеличения выхода тетрамеров при этом применяются высокие коэффициенты рециркуляции ]25, 26]. [c.404]

Авиабензиновые дестиллаты, используемые для приготовления авиабензина марки Б-91 /115, получают ири относительно мягком температурном режиме реактора, повышенной объемной скорости и без рециркуляции лигроина через реактор. В случае приготовления товарного авиационного бензина марок Б-100/130 и Б-95/130 каталитическую очистку проводят при более жестком температурном режиме, пониженной объемной скорости и часто с рециркуля-,цией лигроина. Это вызывается необходимостью повышения сортности базового бензина (о сортности см. 2 главы девятой). [c.158]

К недостаткам метода прямой гидратации следует отнести необходимость применения высококонцентрпровапной этиленовой фракции и относительно высоких давлений. Недостатками являются также большой расход пара высоких параметров и необходимость рециркуляции этилена. Это увеличивает энергетические затраты. [c.40]

Нефть и нефтепродукты содержат относительно большое количество серы. Особенно много (до 2%) серы в нефтяных остатках (см. табл. 32, № 5 и 6). В связи с этим при паровой конверсии такого сырья в реактор иногда дозируют определенное количество водорода (60—150 молей на 1 г-атом серы) рециркуляцией части полученного в этом процессе газа. Замечено, что на осерненном катализаторе получается меньшее количество газа, но газ имеет повышенную теплотворную способность. Сера, подаваемая с сырьем в слой катализатора, связывается им и удаляется на стадии реге- [c.51]

К -гЩ / /(1+/) — относительный коэффициент межъячеечной рециркуляции —концентрация переходящего компонента в фазе х г — вспомогательная переменная [c.11]

Подставив найденное по уравнению (1У.38) значение Ре в уравнение (1У.29) и зная дисперсию экспериментальной С-кривой на выходе из аппарата сТ(2=1) можно определить относительный коэффициент межячеечной рециркуляции — параметр х. При больших значениях Ре и л (Ре>-5—10, л>5—10) можно рассчитать искомые параметры, так как при этих условиях в уравнениях (1У.29) и (1У.38) члены, содержащие экспоненты, пренебрежимо малы. В противном случае уравнения (1У.29) и (1У.38) решаются графически или методом последовательных приближений. [c.92]

Для некоторых аппаратов один из параметров модели можно установить прямым измерением, а второй — по кривой отклика. Так, например, в пульсационных колоннах с ситчатыми тарелками можно по интенсивности пульсаций определить относительный коэффициент межъячеечной (в данном случае межтарелочной) рециркуляции X (или /) 1 = А 1и (где А и V — соответственно амплитуда и частота пульсаций). [c.92]

Однако выход Ф, определенный относительно прореагировавшего количества вещества А, постепенно уменьшается с момента начала реакции. Если., 1егко осуществить рециркуляцию непрореагировавшего А, то желательным может оказаться время реакции, значительно меньшее 1т- [c.109]

Целесообразно закончить эту главу некоторыми замечаниями относительно того, в каких случаях выгоднее пепрерывно выводить продукты реакции по мере их образования, а в каких можно осуществить рециркуляцию части продукта. Схемы подобного рода довольно широко применяют в химической промышленности. [c.130]

На рис. V-1 приведены схемы комбинированного регулирования с рециркуляцией нагретого воздуха и с иереиз ском холодного воздуха. На рис. V-l,a условно изображен АВО в режиме регулирования, когда остановлен один вентилятор и прикрыты верхние жалюзийные решетки. Воздух с температурой t < iip после теплообмена в секции частично рассеивается в атмосферу, а частично через свободную зону остановленного вентилятора снова поступает на всасывание. Количество воздуха, участвующего в рециркуляции, определяется степенью прикрытия жалюзи, и его относительная величина возрастает со снижением производительности вентилятора. [c.116]

Относительно маль1е величины константы равновесия обусловливают проведение газофазных процессов под давлением, а низкий выход спирта вызывает необходимость рециркуляции непрореагировавшего олефина. Константа равновесия реакции уменьшается с ростом температуры. [c.226]

Алгоритм расчета схемы при фиксированных значениях варьируемых параметров. Процесс получения окиси этилена в нсевдо-ожии енпом слое катализатора проводится по схеме с рециклом. Расчет такой (замкнутой) схемы, как известно, сводится к решению системы (нелинейных) уравнений относительно разрывных переменных, в качестве которых выбраны концентрации (i = = 2, 4, 5). Порядок расчета заключается в следующем. По известной концентрации этилена на входе в реактор и заданному давлению Р находится концентрация Сп кислорода на входе в аппарат из условия взрывобезопасности (11,295). Далее выполняется расчет реактора — интегрирование системы дифференциальных уравнений (11,292). (11,293) с учетом связей (11,294). Вычисленное затем по формуле (11,309) значение коэффициента рециркуляции р позволяет найти с помощью (11,310) новые значения концентраций с,- (г = 2, 4, 5). [c.121]

Глубина легкого термического крекинга тяжелого сырья (висброкиига) лимитируется коксообразованием сырья в трубах нечи, н рециркуляция служит в основном для разбавления его тяжелыми дистиллятными фракциями, менее склонными и коксо-образованию. Применительно к каталитическому риформингу рециркуляцию используют относительно редко, так как совре-мен71ые катализаторы способствуют достаточно глубокой ароматизации не только нафтеновой, но и парафиновой части сырья. Рециркуляцию успешно используют в таких каталитических процессах, как изомеризация легких нормальных парафинов (для достижения выходов изомеров, близких к теоретическим), каталитический крекинг и др. Рециркулят выделяют перегонкой продуктов реакции в промышленных процессах — в колоннах непрерывного действия, в условиях лабораторной или пилотной устаповки — периодической разгонкой из колбы или кубика с [ректификационной колонкой. [c.79]

Состфполучаемого изомеризата можно изменять посредством частичной его рециркуляции в системе, причем на рециркуляцию может быть направлен нормальный углеводород или смесь его С относительно низкооктановыми изомерами. Изомеры отделяют от продуктов реакции в тех же ректификационных колоннах, где разделяется исходное сырье. В реакторе находится слой платинового катализатора пары проходят через реактор сверху вниз. [c.260]

В условиях полусквозного потока при относительно невысоких скоростях газа наблюдается интенсивное перемешивание твердой фазы, когда одна часть потока частиц (восходящая) поднртмается на опоеделеыную высоту аппарата и уносится дальше газообразны.м агентом, а другая (нисходящая), отрываясь от основного потока, падает вниз вдоль стенки аппарата. Опускающиеся частицы катализатора вновь подхватываются потоком и движутся вверх. Таким образом, в аппарате образуется поток с внутренней циркуляцией частиц катализатора. По мнению авторов [66], эта внутренняя циркуляция частиц не увлекает за собой газообразный агент и проходит о рганизованпо, т. е. ес можно регулировать скоростью транспортирующего агента и массой циркулирующего в системе катализатора. С увеличением скорости газообразного агента рециркуляция частиц уменьшается. [c.192]

Если проводить неселективный крекинг широких нефтяных фракций под давлением, то небходимо поддерживать относительно мягкие условия процесса и всегда ограничиваться небольшими объемными скоростями. При термическом риформинге лигроина, вследствие низких молекулярного веса и температур кипения исходного продукта, можно работать с такими высокими степенями превращения, что бывает достаточно однократного пропуска вещества через крекинг-печь образование кокса при атом исключено. Легкий ] азойль можно крекировать с такой степенью превращения за один цикл, что выход бензина составит 25—30%. При применении тяжелого газойля приходится ограничиваться выходом бензина 15—20% во избежание образотшнпя кокса. В результате неглубокого крекинга тяжелых мазутов получается 5—10% бензина этот процесс также проводят без рециркуляции. [c.240]

Стадия гидрирования. Из газоотделителя 1о продукты реакции гидроформилирования вместе со взвептепным в пих катализатором нагнетаются пасосом 20 в печь гидрирования 21, где при 200" и 200 ат альдегиды восстанавливаются водородом в первичные спирты. Поосольку кобальт пе обладает большой активностью как катализатор гидрирования, реакция продолжается око по 2 час. и тепла выделяется в единицу времени относительно немного. Водород ноступает п печи гидрирования 21 и 22 по штуцерам 23 и 24, пройдя предварительно подогреватель 25. Насос 26 обеспечивает рециркуляцию водорода п системе. Вместо прореагировавшего водорода в цикл вводят свежий газ, прошедший очистку от сернистых соедипепий в аппарате 27. [c.548]

На современных промышленных установках, несмотря на высокую изомеризующую способность используемых катализаторов, приходится вести процесс при относительно высоких температурах (350-400°С при изомеризации н-пентана). При этом давление составляет 3-3,5 МПа, а объемная скорость подачи сырья — 1,5-2,0ч . Для повышения выхода целевого продукта процесс ведут с рециркуляцией непревращенного н-пентана. В этих условиях выход изопентана за однократный пропуск сырья составляет 50-53% мае., а с рециркуляцией — 95-98% мае., те. близок к теоретическому Для подавления побочных реакций расщепления осуществляют циркуляцию ВСГ в объеме 900 нмУм сырья (80-85% об. водорода). [c.192]

Сравнение результатов исследования процесса пиролиза этана, проводимого с оптимальным возвратом непрореагировавшего сырья, и результатов первого исследования, где выбор ад подчинялся указанным выше двум требованиям (табл. 47, рис. 49), также одтверждает ранее сделанные выводы о преимуществах ведения процесса с рециркуляцией на малых глубинах превращения. Об этом говорит одинаковый характер изменения как абсолютного, так и относительного выхода с изменением степени превращения в обоих случаях. [c.320]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология