Краевой I концентрации ПАВ

Вари- Краевые Концентрации компонентов [c.455]

Третье условие отвечает соотношениям (6.43). Решение (6.39) для этих краевых условий дает распределение концентрации ио времени и по длине [c.148]

При определении краевых условий следует учитывать, что в начальный момент (т = 0) во всех ячейках аппарата, кроме той, в которую импульсно введен трассер, его концентрация равна [c.52]

На рис. 4.2 показаны зависимости глубины пропитки торфа растворами ПАВ от времени. Линейность графиков /г(Ут) в начальный период свидетельствует о том, что в ходе пропитки остаются постоянными значения поверхностного натяжения на границе жидкость — газ, вязкость смачивающей жидкости, краевой угол и эффективный радиус пор в торфе. Скорость же процесса, характеризуемая величиной коэффициента впитывания К, интенсивно возрастает с увеличением концентрации растворов АПАВ и НПАВ. Однако этот рост прекращается при концентрации растворов АПАВ и НПАВ, близкой к выходу на плато изотерм адсорбции (С=1—2%) [227]. Кроме того, следует также обратить внимание на отклонение от линейности графиков Л(Ут) с течением времени. Это явление, связанное с адсорбцией [c.70]

Включение в теорию смачивания, кроме молекулярных и электростатических сил, также и структурной составляющей расклинивающего давления позволяет количественно объяснить экспериментальные зависимости краевых углов водных пленок на кварце от pH, концентрации растворов электролита и температуры. Причиной изменения условий смачивания является, кроме изменений электростатических сил, уменьшение дальнодействия структурных сил при повышении концентрации электролита, гидрофобизации подложки и повышении температуры. [c.169]

Формирование равновесных краевых углов требует в ряде случаев значительного времени в связи с замедленным массо-обменом между объемной жидкостью и тонкими смачивающими пленками. Кинетика перехода к состоянию равновесия контролируется при этом вязким сопротивлением пленок и диффузией компонентов водного раствора, равновесная концентрация которых в объемной фазе и тонкой пленке может быть различной. Вследствие этого вначале может быстро устанавливаться механическое равновесие в объеме капли или мениска при отсутствии механического и термодинамического равновесия с жидкостью в пленке. Возможность реализации ряда состоя- [c.220]

Распределение скоростей в уравнениях (12.52) и (12.53) берется из решения уравнения (12.38) при краевых условиях (12.43)—(12.50). Таким образом, решение системы уравнений (12.38), (12.52) и (12.53) при граничных условиях (12.43)—(12.50) и (12.54)—(12.59) дает распределение концентраций в фазах и позволяет вычислить поток массы через элемент межфазной поверхности [c.237]

Краевые условия получим, учитывая, что на входе в аппарат концентрация С = С (ж, г) и температура Т = Т х, т) заданы [c.259]

Эти процессы в значительной степени зависят от адсорбционной способности поверхностно-активного вещества и применительно к пластовым системам могут быть качественно и количественно охарактеризованы изменением межфазного натяжения в системе нефть — вода Он-в и косинусом краевого угла смачивания горной породы водой os 0 в зависимости от концентрации ПАВ, например, в воде. [c.67]

Некоторое различие можно объяснить разными условиями проведения опытов, в частности, неодинаковой температурой. На рис. 26 показано влияние концентрации ПАВ на величину краевого угла смачивания стеклянной поверхности каплей нефти одного из месторождений Западной Сибири в системе с водным раствором ОП-10. [c.74]

Решая систему уравнений (V-64), (V-65) с краевыми условиями, получим, что концентрации на выходе из реактора при отсутствии продукта В в исходной смеси св =0 равны [46] для вещества А [c.128]

Решая краевую задачу, получим, что концентрации на выходе реактора С = С/( ) определяются равенством [c.134]

При измерении концентрации индикатора в проточной зоне на выходе из слоя насадки выполняются граничные условия закрытой системы (первый тип экспериментальной схемы). Решение соответствующей краевой задачи для системы (7.40), (7.41) позволяет получить расчетные уравнения (см. табл. 7.1, модель IV) [c.378]

Полученные суммарные зависимости хода процесса являются составными частями следующего уровня модели и не зависят от его масштаба. Например, закономерности протекания процессов в составных частях модели второго уровня (см. рис. ХУ-2), т. е. переноса вещества и тепла внутри поры катализатора и стадии химического превращения, не зависят от масштаба зерна и капилляра. Влияние масштаба на распределение концентраций и температур по длине поры и скорость химического процесса определяются краевыми условиями зерна и характером массо- и теплообмена между наружной поверхностью и ядром потока. Наблюдаемые зависимости скорости реакции от концентраций и температуры на пористом зерне не зависят от масштаба следующего уровня (слоя катализатора) и входят в него как составляющая математической модели в неподвижном слое. [c.465]

Для выпуклых изотерм изменение концентрации в порах много меньще скорости изменения концентрации в адсорбированной фазе, поэтому производной d /dt по сравнению с производной da/dt можно пренебречь. Тогда в безразмерных переменных (2.1.18) получим следующую краевую задачу [c.35]

Замыкается система типичными краевыми условиями динамики адсорбции, включающими в себя как условия для слоя в целом (в дальнейшем будем рассматривать постоянную концентрацию адсорбтива на границе слоя) [c.59]

Анализ этих таблиц показывает, что при вытеснении осветительного керосина из пористой среды длиной около 50 см влияние краевого эффекта практически сводится к нулю уже при довольно низких значениях проницаемостей. В случае вытеснения нефти такой оптимальной длиной можно принять длину равную 100 см. Однако эта длина не может считаться оптимальной для нефтей всех типов, так как в зависимости от концентрации активных компонентов в нефти гидрофобизация породы, из-за адсорбции активных компонентов, может быть различной. Следовательно, и величина краевого эффекта [103] для различных пород и нефтей может оказаться разной. Кроме того, на оптимальную длину, видимо, окажет влияние и скорость вытеснения. Следует отметить, что эксперименты с туймазинской (девонской) нефтью дали результаты, аналогичные приведенным в табл. 41. [c.180]

Краевыми условиями для приведенных уравнений являются водонасыщенность и концентрации полимера и солей в пласте перед началом воздействия (начальные условия) и значения этих же величин в нагнетательной скважине (граничные условия). [c.164]

Процесс пропитывания характеризуется в значительной степени поверхностными свойствами углерода (поверхностной энергией) и пеков (краевым углом смачивания, поверхностным натяжением). Поверхностные свойства углерода зависят от энергетической неоднородности поверхности, наличия на ней разорванных связей, концентрации различных кислород-, серосодержащих и других групп, удельной поверхности, температуры и других факторов все они влияют на взаимодействие газов и жидкостей с твердой поверхностью, приводящее к образованию граничных слоев (поверхностных в случае газов и полимолекулярных в случае жидкостей). [c.66]

Готовят 5—6 водных растворов ПЛВ различной концентрации (поверхностно-активное вещество, с которым проводят работу, и концентрации растворов указывает преподаватель). Измеряют поверхностное натях<сиие Стж-г приготовленных растворов (методика определения Стж-г приведена в работе 1) и краевые углы О на границах раздела пластинка полимера — раствор ПАВ — воздух и пластинка полиме )а — вода — воздух с помощью установки, описанной выше. [c.24]

На краевой угол влияют длина цепочки ПАВ и pH, если его концентрация выражена в молях. Иначе говоря, влияние оказывает и концентрация ПАВ. Если ПАВ имеют длинные углеводородные цепочки, то краевой угол возрастает почти до 180°, так что [c.180]

Смещение кромок чаще возникает в соединениях деталей, отличающихся по структуре технологического процесса изготовления, к примеру, в соединениях обечайка-днище (рис.5.2,г,д,е). Концентрация напряжений возникает и в соединении двух элементов с различной толщиной, если даже срединные их поверхности совпадают (рис.5.2,в). Смещение срединных поверхностей (рис.5.2,а,б) приводит к дополнительной концентрации напряжений из-за возникновения изгибающих моментов. Смещение срединных поверхностей, различие толщины и формы стыкуемых элементов приводит к возникновению краевых сил Ро и моментов Мо, распределенных по их периметру. Их определяют методами тонких оболочек путем составления уравнений совместности радиальных и угловых деформаций. В дальнейшем задача сводится к определению напряженного состояния оболочки, нагру- [c.285]

Наружные волокна сферического днища оказываются более напряженными в случае, представленном на рис.5.5, поскольку изгибные напряжения растяжения от краевых сил суммируются с изгибными напряжениями растяжения от смещения кромок. Уровень эквивалентных напряжений на наружных волокнах превышает уровень мембранных напряжений примерно в 7 раз. Высокий уровень ai имеет место в узкой зоне стыкового сечения и на угловом расстоянии, равном 4° (концентрация эквивалентных напряжений равна около 1,7). По мере удаления от стыкового сечения влияние краевого эффекта и смещения кромок уменьшаются, и напряжения становятся равными мембранным. В случае, когда срединный радиус днища больше радиуса обечайки (рис.5.6), более напряженными оказываются наружные волокна. При этом коэффициент концентрации меридианальных напряжений достигает порядка 9. Эквивалентные напряжения на наружных волокнах превышают мембранные в 4,3 раза. Кольцевые напряжения для обоих случаев (рис.5.5 и рис.5.6) на внутренних волокнах непосредственно в стыке сжимающие. По мере удаления от стыка они снижаются и на расстоянии, равном длине полуволны (в обечайке), практически равны мембранным напряжениям. Концентрация напряжений в стыке обечайка - полусферическое днище существенно [c.288]

Выполненный выше анализ позволяет оценивать степень превышения напряжений по сравнению с мембранными лишь от действия краевых сил и моментов. Концентрация напряжений зависит от радиуса закругления и угла перехода от металла шва к основному металлу. Отметим, что величина коэффициента концентрации напряжений не всегда определяет несущую способность сварных соединений. Несущая способность конструкций [c.291]

В данном случае краевые условия ири г = О величина с -- Снач — начальной концентрации вещества в порах и при г = О производная дс[дг= 0 кроме того, на границе пористого тела при г — R [c.551]

Таким образом, смещение кромок в сварных соединениях способствует дополнительной концентрации напряжений вследствие появления изгибающего момента. Краевого эффекта и повышения угла перехода от металла шва к основному металлу. [c.14]

Приложение (6.39) или (6.40) к решению конкретных задач предполагает возможность установления характера диффузионного процесса и формулирования краевых условий. Ниже кратко рассматривается решение (6.39) применительно к двум проблемам, имеющим важное практическое значение. В обоих случаях используется одна и та же модель системы, в которой протекает линейная диффузия — полубесконечиая труба, ограниченная с левой стороны, но не источником вещества, как гри выводе уравнения (6.39), а его поглотителем. Труба в начальный момент целиком заполнена раствором некоторого вещества с концептрацией Со. Задача сводится к тому, чтобы выяснить, как изменяется концентрация во времени и ио длине трубы (по оси х). Начальные и краевые условия формулируются в следующем виде. [c.147]

Решение уравнения (16.7) совместно с краевыми условиями, выражающими постоянство концентрации на межфазной границе и вдали от нее, приводит к отедующей связи между коэффициентом массоотдачи k п коэффициентом молекулярной диффузии А о что эквивалентно St S . [c.173]

Концентрация хемосорбента на поверхности капли уменьшается со временем от единицы до нуля, достигаемого в момент времени Тх. Начиная с этого момента, вступают в силу граничные условия (6.86), (6.87). Таким образом, обшее решение задачи сводится к последовательному решению двух задач сначала ддя временного интервала 0< <г<Т] решаются уравнения (6.84), (6.85) при условии, что на поверхности поток хемосорбента задан выражением (6.90), а затем для т>т, решается система уравнений (6.89), (6.90) с условиями согласования на фронте реакции и рассмотренными выше начальными и краевыми условиями. Значение т, определяется при решении первой задачи из условия [c.279]

На Среднем н Ближнем Востоке, главным образом в Ираке, Иране, Кувейте и Саудовской Аравин, наблюдается наибольшая концентрация крупных нефтяных месторождений и мпре. Значительная часть. нефти содержится в Известняковых породах-коллекторах, приуроченных к крупным антиклиналям. Нефтяные месторождения в основном расположены в пределах Месопотамской впадины и в восточных краевых областях погружения илиты Аравийской платформы. [c.372]

На рис. 13.4 показаны результаты расчетов по уравнению (13.3) краевых углов 0о для водных растворов КС1 различной концентрации (кривая 1) и разных pH (кривая 2) при сохранении в последнем случае постоянной ионной силы раствора /=10 моль/л [559]. При проведении расчетов Пе(/г) использованы известные концентрационные зависимости потенциалов поверхности кварц — раствор (о]) ) и поверхности водный раствор—воздух (г з2). Для изотермы 11т=А/ 6яЬ ) приняты значения постоянной Л = 7,2-10 2° Дж. Для изотермы структурных сил принята экспоненциальная зависимость [47], параметры которой использовали в качестве подгоночных при согласовании теоретических расчетов Во с экспериментальными данными для растворов КС1 различной концентрации [561]. Рост значений Во с повышением концентрации электролита (кривая 1) объясняется, как можно показать на основании проведенных расчетов, двумя причинами уменьшением толщины граничных слоев воды с особой структурой, что ведет к ослаблению сил структурного отталкивания, и снижением потенциалов 1131 и г1з2, что уменьшает также и силы электростатического отталкивания. [c.219]

Поскольку при описании процессов дифференциальными уравнениями второго и более высоких порядков граничные условия могут быть заданы в разных точках (так называемая краевая задача), численные методы для этих случаев должны быть модифицированы. Например, химический процесс в зерне пористого катализатора радиусом Л, описываемый уравнением О С = = f С), обычно характеризуют краевыми условиями для концентрации у внешней поверхности С (Н)х=н = в центре зерна д,С1д.х)х о = 0. Поскольку одно уравнение к-то порядка можно заменить эквивалентной системой к уравнений первого порядка [например, приведенное уравнение второго порядка можно заменить системой <1С1йх = у, В д.у1д,х = / (С)1, рассмотрим систему [c.147]

Формула (4.25) получена на основании решения краевой задачи теории оболочек. Предложенный подход можно использовать и для случая, когда зона коррозии охватывает часть периметра трубы, поскольку с уменьшением площади дефекта концентрация напряжений снижается (результат идет в запас прочности). По значению можно определять коэффициенты концентрации напряжений К<, и деформаций Ке при упруго-пластических деформациях на основании формулы Нейбера (а = Кд Ке). [c.269]

Решая краевую задачу массопереноса с учетом выделения энергии и ее потребления на фазовый переход жидкость—газ и процессов термо-, баро- и концентрационной диффузии, авторы получили уравнение для рокальной концентрации адсорбата в единичном зерне. Графическое отображение профилей массосодержания адсорбата в различные моменты времени показано на рис. 7.9. [c.169]

Изменение скорости жидкости на тарелке приводит к изменению собственных функций x (z) краевой задачи (4.35). Поэтому при рассмотрении периодического процесса движения жидкости по тарелкам колонны с периодом Т, когда за время = Т/С (где С - скважность), жидкость движется со скоростью (U1 (максимальное значение), а за время ti = ДС - 1)/С - со скоростью (U2 (минимальное значение) с последующим повторением. При расчете профиля концентрации парожидкосгных [c.224]

Исследование избирательного смачивания кварца изоконцент-рированными растворами асфальтенов, имеющих различное содержание металлопорфириновых комплексов, указывает на происходящую со временем инверсию смачивания, наибольшее гидрофо-бизирующее действие на поверхность кварца, смоченного водой, оказывают растворы асфальтенов с большим содержанием металлопорфириновых комплексов (рис. 12), тогда как для асфальтенов, лишенных их, краевой угол избирательного смачивания практически постоянный, не зависящий от концентрации асфальтенов в бензоле (рис. 13). [c.33]

Краевые гидродинамические условия условие прилипания и непротека-ния на твердых стенках, отложениях и инкрустациях заданный профиль скорости на входе в реактор и мягкие условия на выходе из него (нулевые первые производные). Для концентрации и телшературы могут быть поставлены краевые условия первого, второго или третьего рода, что определяется спецификой поставленной задачи. Для численного исследования турбулентных режимов течения возможна реализация к-е модели. [c.39]

При совместном описании различных блоков за основу лучше взять один какой-нибудь полный набор характеристических параметров для однотипных потоков во всех блоках с. х.-т. с. Если при этом математическое описание какого-то блока составлено применительно к другим характеристическим параметрам потока, для согласования характеристик всех потоков необходимы дополнительные уравнения. Для РП-блоков такие уравнения обычно проще бывает связать с краевыми условиями в блоке. Далее в данном раэделе примем, что поток характеризуется мольным расходом, (п — 1)-ой концентрацией, выраженной в мольных долях, и температурой (для простоты мы исключили из рассмотрения давление) [c.152]

Согласно исследованиям Б. В. Лосикова и Л. А. Александровой [38] на поверхности, образованной обычными нефтяными маслами, независимо от их вязкости и глубины очистки канля воды дает довольно высокое и постоянное значение контактного угла, составляющего 80—90°. Растворимые в масле гидрофобные поверхностноактивные вещества, содержащие фосфор, серу, нитрогруппу и некоторые другие, не влияют на величину краевого угла и не обнаруживают какой-либо эффективности как ингибиторы ржавления. Напротив, многие вещества, содержащие в молекуле карбоксильную, гидроксильную, эфирную группы, понижают величину краевого угла в степени, примерно пропорциональной их способности защищать металлы от ржавления. С увеличением концентрации этих веществ в масле краевой угол уменьшается до некоторого предела, после чего дальнейшее увеличение концентрации уже не меняет его. Это, между прочим, также соответствует зависимости, существующей между концентрацией противоржавийной присадки в масле и ее защитной способностью. [c.353]

В соответствии с изложенным в части 2.1. эксперимент по определению адгезии проводился в два этапа. Объекты исследований - растворы поливинилацетата (ПВА) и по-лиметилцеллюлозы (ПМЦ) в дистиллированной воде. Средневязкостная молекулярная масса ПВА и ПМЦ по данным капиллярной вискозиметрии 87550 моль и 147000 моль соответственно. У водных растворов с малыми концентрациями полимера, адгезия (поверхностное натяжение) к стеклу измерялась методом сталагмометрии (метод подсчета капель) при условии, если краевой угол смачивания равен нулю. Для определения поверхностного натяжения методом сталагмометрии необходимо определить число капель воды и число капель исследуемой жидкости [И]. Адгезия определялась по уравнению [c.13]

Смещение кромок - распространенный дефект, возникающий в результате накапливания погрешностей в процессе обработки заготовок на заготовительных и сборочносварочных операциях производства аппаратов. Смещение кромок приводит к дополнительной концентрации напряжений из-за возникновения изгибающего момента и увеличения у1 ла перехода от металла шва к основному металлу. В литературе имеется достаточно большое количество теоретических и экспериментальных работ, в частности, [2, 26 и др.]. Однако большинство из опубликованных работ посвящено оценке концентрации напряжений от действия краевых сил и моментов. Между тем, резкий переход от металла шва к основному металлу способствует возникновению еще большей концентрации в сравнении с действием изгибающих моментов. [c.3]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология