Тарелки расстояние между ними

Отделение переработки содового раствора. Основным аппаратом 8 отделении переработки содового раствора является карбонизационная колонна. Она бывает двух видов - большая и малая. В большой карбонизационной колонне диаметром 2300 мм и общей высотой 25 575 мм число бочек 45. В 12 бочках размещены барботажные тарелки. Расстояние между тарелками 1570 мм. Колонна имеет бочку-базу с распределительной тарелкой, барботажные тарелки со штуцерами и бочки С люками для ревизии аппарата. [c.264]

Расстояние между тарелками. Расстояние между тарелками в дестилляционных колоннах выбирается соответственно той скорости пара, которую он имеет в каналах между колпачка.ми, и следовательно соответственно той высоте, на которую увлекается паром основная масса жидкости на тарелке. [c.516]

Более точен и универсален для ректификационной системы метод Нельсона, установившего зависимость коэффициента от расстояния между тарелками, конструктивных данных и условий работы тарелок. Легко найдя по графику Нельсона (рис. 27) значение К, можно быстро определить допустимую скорость паров. На рис. 27 нанесены кривые, соответствующие типу тарелок и условиям их работы. Фактический опыт работы колонн установок АВТ подтверждает данные Нельсона. Следовательно, они более точны и надежны, чем данные Саудерса и Брауна. Кроме того, данные Нельсона получены на основе более обширного современного материала. [c.59]

Колонны с тарелками Веста. В конструкции этой тарелки, разработанной в Англии в 1940 г., сочетаются элементы колпачковой и ситчатой тарелок, поэтому она способна работать в широком диапазоне нагрузок но пару и жидкости. Расстояние между тарелками может быть 250—350 мм. Тарелка (рис. 107) состоит ич штампованного поддона 3 с длинными щелями для прохода паров. 111,ели прикрыты туннельными колпачками 1 без прорезей, вместо пих нижние кромки соседних колпачков соединены между собой перфорированными листами 2, расположенными параллельно основанию тарель"и. [c.216]

Решение уравнения (13.59) при любом заданном 1 з дает величину оптимального расстояния между тарелками в безразмерном виде. Переход к размерным величинам не представляет трудностей Однако в обш,ем случае он не нужен, так как для расчета достаточно знать отношение величин /р и которое соответствует отношению величин 1р и /з [67]. [c.261]

При = 2,3 пропускная способность для последнего ряда колпачков достигает почти 190%, в то время как для первого ряда колпачков она составляет лишь 10%. Дальнейшее увеличение к приводит к переливу жидкости через паровые патрубки первого ряда колпачков. При больших значениях к наблюдается поперечное движение пара по тарелке противотоком к стекающей жидкости [57, 58] (рис. 143). При малом расстоянии между тарелками противоточное движение пара может привести к значительному трению между паром и жидкостью и увеличить градиент уровня жидкости, что еще более ухудшит распределение пара по колпачкам. [c.332]

Высота колонны зависит от числа и типа ректификационных тарелок в колонне, а также расстояния между ними. Для обеспечения хорошей ректификации расстояние между тарелками должно быть таким, чтобы не было уноса жидкости с нижележащих тарелок на вышележащие оно зависит от конструктивного расположения смотровых люков и др. Обычно это расстояние принимается от 0,3 до 0,9, чаще всего 0,5—0,7 м. Если эта величина известна, то общую рабочую высоту колонны (Я, м) можно определить по формулам [c.56]

Свободное пространство над отбойником ho 0,6 м (оно должно быть не м нее расстояния между тарелками). [c.211]

Отверстия в тарелках располагаются ориентировочно по поверхности раздела между более тяжелой и более легкой жидкостями. Для того чтобы жидкость не отставала от вращающегося ротора, он снабжен ребрами 5. Для той же цели тарелки имеют выступы, которые одновременно фиксируют расстояние между ними. [c.223]

При недостаточном погружении колпачков в жидкость (например, при очень малых нагрузках по жидкости) газ может проходить частично через сухую прорезь при этом развиваемая поверхность контакта и эффективность тарелки малы. При очень больших нагрузках по жидкости вследствие значительного гидравлического градиента (стр. 548) газ неравномерно распределяется по отдельным рядам колпачков и тарелка работает неравномерно при дальнейшем увеличении нагрузки по жидкости она начинает перетекать через газовые патрубки. В случае больших нагрузок по газу и жидкости (особенно при небольшом расстоянии между тарелками) абсорбер захлебывается в результате переполнения жидкостью переливного устройства (см. стр. 593). [c.525]

Тарелки колпачковые из 5-образных элементов. Колпачковые тарелки этого типа изготавливают в соответствии с ОСТ 26-536—72. Их диаметр равен 1000—8000 мм. Расстояние между тарелками составляет 450 мм и более. Полотно тарелки набрано из элементов -образного профиля, при сборке которых образуются каналы для прохода пара. Жидкость движется единым потоком и частично направляется паром в сторону слива, вследствие чего уменьшается градиент уровня жидкости на тарелке. Благодаря жесткости 5-образных элементов, металлоемкость тарелок этого тина относительно невелика (55—90 кг/м ). По эффективности они находятся на одном уровне с колпачковой капсульной тарелкой, но производительность их на 20—30% выше. [c.257]

Клапанные прямоточные тарелки применяются в колоннах диаметром 1000 мм и более нри расстоянии между тарелками не менее 450 мм. Размеры тарелок регламентированы ОСТ 26-02-1401—76 и ОСТ 26-02-1402—76. По сравнению с -образными тарелками они позволяют повысить производительность колонн примерно на 20—25%. Диапазон рабочих нагрузок более 4. В области саморегулируемой работы клапанов тарелки обладают относительно небольшим сопротивлением. Металлоемкость составляет 55—80 кг/м . [c.257]

Тарелки провального типа. Для тарелок этого типа основным и размерами являются диаметр тарелки (колонны), расстояние между тарелками, свободное сечение тарелок и размеры отверстий, причем все они весьма жестко взаимосвязаны. Поэтому при расчете приходится одновременно учитывать все указанные факторы. [c.265]

В действительности стекающая жидкость имеет меньший удельный вес, так как она удерживает в себе пузыри газа, и высота столба жидкости в сливной трубе несколько выше. Поэтому для предотвращения залива тарелки необходимо, чтобы высота была не более V, расстояния между тарелками. [c.169]

Что касается расстояния между тарелками, то авторы изложенного метода рекомендуют определять его в зависимости от высоты пены. Для определения высоты пены они предлагают уравнение [c.222]

При заданном расстоянии между тарелками их свободное сечение является основным фактором, определяющим диапазон устойчивой работы тарелки. В связи с этим безразлично, что надо определять, а что задавать свободное сечение тарелок или диапазон их устойчивой работы. На практике можно поступать следующим образом — диапазон устойчивой работы определять для тарелок, свободное сечение которых практически постоянно (колпачковые, из 1 -образных элементов, клапанные), а свободное сечение — для тарелок, у которых оно может изменяться в довольно широких пределах (ситчатые, струйные, ситчатые с отбойниками). Определение свободного сечения тарелок и проверка диапазона их устойчивой работы являются особо важными элементами расчета в следующих случаях кОгда предусматривается возможность работы колонны с нагрузками, составляющими менее 50—70% максимально допустимых, при замене в действующих колоннах старых тарелок новыми, более высокопроизводительными и при изменении паровых и жидкостных нагрузок по [c.183]

Для отвода теплоты сорбции внутри абсорбера можно установить змеевиковые холодильники. Применяют также выносное охлаждение жидкой смеси, особенно при значительном различии температур хладоагента и в абсорбере. Чем выше температура абсорбции, тем важнее становится роль выносного охлаждения, Для перекачки абсорбента часто используют гидростатический напор между тарелками, В этом случае в расчетной точке абсорбера ставится полуглухая тарелка. Для обеспечения подачи жидкой фазы самотеком увеличивают расстояние между глухой й нижестоящей тарелкой (одна или две тарелки между ними не монтируются). Жидкость выводят с глухой тарелки, она самотеком проходит холодильник и поступает на нижестоящую тарелку. Возможно также использование насоса для перекачки жидкости — частично насыщенного абсорбента. [c.207]

При расчете полной высоты аппарата Н необходимо также учесть высоту зоны аппарата над верхней тарелкой и высоту ее под нижней тарелкой Н - Высота Щ должна обеспечивать хорошую сепарацию газового потока от брызг, уносимых с верхней тарелки как правило, она в 1,5 — 2 раза больше расстояния между тарелками h,, и составляет 0,6 — 1,2 м. Высота определяется в соответствии с конструктивными решениями отвода абсорбента и ввода газового потока в аппарат. На практике эта величина также превышает и составляет обычно 1—1,5 м. [c.935]

Схема получения окиси этилена, показанная на рис. 30 (стр. 169), отличается тем, что товарная окись этилена отбирается не из первой колонны, как в предыдущ.их схемах, а из второй, кубовый остаток которой (окись этилена и ацетальдегид) возвраш.ается в первую колонну. Диаметр колонны около 1,5 м. Колонны 5 снабжены колпачковыми тарелками диаметром примерно по 100 мм. Расстояние между тарелками около 460 мм. Высота первой колонны 21,6 м, она имеет 37 тарелок высота второй колонны 26,5 ж, число тарелок 45. Таким образом, общ.ее число тарелок составляет 82. В первую колонну подается смесь следующ.его состава (в %) [c.182]

Скорость распространения цвета служила мерой интенсивности продольного перемешивания. Она увеличивалась с возрастанием амплитуды и частоты вибраций, диаметра отверстий в тарелках и расстояния между тарелками. [c.138]

Позже [72] на основе семи экспериментов, проведенных в условиях стационарного введения индикатора, они установили, что обратное перемешивание в сплошной фазе увеличивается с уменьшением скорости потока этой фазы и с возрастанием амплитуды. Однако обратные потоки фактически не зависели от частоты пульсаций и расстояния между тарелками. В других [73], в определенной степени ограниченных по объему, исследованиях обратного перемешивания сплошной фазы сделано заключение, что при изменении диаметра колонны происходят лишь незначительнее изменения в обратном перемешивании. [c.140]

Четкость ректификации зависит от числа тарелок в колонне и количества орошения. Большое влияние имеет скорость движения паров в колонне и расстояние между тарелками. Увеличение производительности установки при сырье одного и того же состава и увеличение тем самым скорости движения паров выше допустимой ухудшает ректификацию (а следовательно, и качество получаемой продукции), так как пары увлекают с собой капельки флегмы, которая попадает на вышележащую тарелку. Поэтому расстояние между тарелками делают равным 0,6—0,7 м. Скорость паров по высоте колонны неодинакова, в связи с этим в зонах высоких скоростей между тарелками могут устанавливать отбойные элементы. Допустимая скорость паров составляет для атмосферных колонн 0,6—1,2 м/с для вакуумных 1,5-3,5 м/с для колонн, работающих под давлением, 0,2-0,7 м/с. Особенно строго следует выдерживать скорость движения паров в колоннах, оборудованных ситчатыми или провальными тарелками. Она не должна быть ниже допустимой во избежание [c.29]

С помощью насадки КРИМЗ энергия потока сплошной фазы равномерно распределяется по сечению аппарата, поэтому размеры капель, образующихся в различных точках одного сечения, близки между собой. Этим колонны с насадкой КРИМЗ выгодно отличаются от других экстракторов (например, роторно-дисковых), где широкий спектр размеров капель обусловлен неравномерностью распределения энергии по сечению и объему колонны [33]. При подъеме капель во всем объеме реакционной зоны происходит их коалесценция, в результате размеры капель увеличиваются. Однако при небольших расстояниях между тарелками, принятых из условий равномерного распределения фаз по сечению, число слившихся капель незначительно и они повторно дробятся на следующей тарелке при тех же скоростях потока, что и ранее, т. е. возвращаются к первоначальному размеру. В результате спектр размеров капель оказывается достаточно узким 4, 33, 52]. [c.38]

Практикой установлены некоторые нормативы, применяемые при проектировании ситчатых тарелок. Диаметр отверстий применяется от 2 до 25 мм. Для чистых жидкостей он чаще всего равен 2—6 мм, оптимальный диаметр 4—5 мм. Расстояние между центрами отверстий t = (2,5 5) . Отверстия располагают в вершинах равносторонних треугольников. Ряды отверстий перпендикулярны к направлению потока жидкости. Расстояние от крайних отверстий до стенок колонны принимают равным 50 мм, а расстояние до сливной и переливной перегородок 75—100 мм. Высота сливных перегородок колеблется в пределах 20—40 мм. Свободное сечение ситчатых тарелок колеблется в пределах от 2 до 30%. Однако чаще всего оно выбирается в пределах 8—15%. Для ориентировочного определения расстояния между тарелками можно воспользоваться следующими данными [c.72]

Основным показателем для тарелок с переливами является скорость паров в свободном сечении колонны. Скорость паров в колоннах установок первичной перегонки зависит от типа тарелки, расстояния между тарелками, нагрузки тарелки по жидкости, физических свойств разделяемых продуктов и других факторов. Она составляет в атмосферной колонне 0,6—0,9 м1сек, в отбензинивающей 0,2—0,3 м/сек, в стабилизаторе 0,15—0,2 м/сек, в вакуумной [c.152]

М.Гушер (М. Guter). Фирма Костейн-Джон Браун. Лондон. Я с большим интересом прослушал доклад, посвященный технологическому про цессу, имеющему исключительно важное значение для химика-технолога, работающего в области переработки нефти или в других областях химической иромышленности. Меня удивило, что докладчик не отметил особо, что прп ректификации воздуха, осуществляемой в настоящее время в весьма крупных масштабах во всех странах для производства кислорода, насколько мне известно, всегда применяются сетчатые тарелки, устанавливаемые с шагом примерно 90 мм одна от другой, в то время как в нефтяной и химической иромышленности, где применяются главным образом колпачковые тарелки, расстояние между тарелками обычно достигает 300—600 мм. Б той части доклада, где приводятся последние работы Мейфильда ио применению сетчатых тарелок, указана высота слоя пены 50 мм и высота слоя жидкости 25 мм. Это сообщение иозволяет надеяться, что сетчатые тарелки найдут более широкое применение в нефтяной и химической промышленности. Очевидно, расстояние между тарелками 150 мм при обычных конструкциях сетчатых тарелок возможно применять не только в области низкотемпературной ректификации, где оно фактически составляет всего 75—100 мм, но и в химической промышленности. [c.138]

Высота абсорбера определяется конструкцией аппарата. Для абсорбера тарельчатого типа она зависит от числа тарелок, необходимых для обеспечения требуемой степени очистки газа. Учитывая, что коэффициент полезного действия тарелок не превышает 25—40%, число их обычно принимается равным 25— 30 шт. Из-за возможного вспенивания раствора обычно расстояние между тарелками принимается равным 500 м, хотя в зайи-симости от типа тарелок оно может несколько меняться. Размеры абсорберов и отпарных колонн установок аминовой очистки могут быть определены с помощью рис. IV. 15 и IV. 16. [c.285]

Нарсимхан разработал [198] метод определения оптимальной скорости газа, соответствуюхцей минимальным суммарным затратам. При этом принято, что число тарелок не зависит от скорости газа, а сопротивление тарелки может быть описано уравнением АР=А- Вт . Стоимость аппарата выражается уравнением Р = п о.О + ОН), где О—диаметр колонны Н—расстояние между тарелками п—число тарелок, причем первый член в скобках выражает стоимость одной тарелки, а второй член—стоимость оби-чайки на одну тарелку. [c.592]

Представляют также интерес выводы, которые делает Шуер [161 ] на основе своих исследований. Он считает необходимым расстояние от нижней кромки выреза колпачка до дна тарелки проектировать минимальным — порядка 5—10 мм, при этом щели должны работать при полном открытии. Прорези должны быть при работе с чистыми жидкостями прямоугольными с шириной 3—4 мм. Скорость барботажа, рассчитанная на полное сечение прорезей, рекомендуется им 6—8 м/сек. Расстояния между колпачками он рекомендует брать минимальными. [c.162]

Размеры переточного устройства и высота нижнего обреза его над тарелкой. Минимальное сечение переточного устройства определяется скоростью разрушения пены и турбулентностью течения в перетоке. Пену, уходящую с колпачковой тарелки, характеризуют отношением высоты чистой жидкости к высоте вспененной жидкости, условно называемым удельньш весом пены и равным около 0,25—0,35 [20, 21 ]. В идеальном случае пена должна полностью разрушаться, превращаясь в чистую жидкость, в момент прохода ее над сливной перегородкой или непосредственно перед этой перегородкой. Однако в практических условиях это не достигается. Несколько хуже, но все жа приемлемо, если пена полностью разрушается в перетоке перед тем как она попадает на нижележащую тарелку. Однако турбулентный режим потока, переливающегося через сливную перегородку, фактически приводит к дополнительному вспениванию в перетоке и некоторое количество аэрированной жидкости попадает на нижележащую тарелку. Удельный вес пены в переточном устройстве обычно изменяется в пределах 0,3—0,7 в зависимости от склонности жидкости к образованию пены, расстояния между тарелками, степени турбулизации и средней скорости в перетоке. Известно [27 ], что пузыри размеров, встречающихся в перетоке, достигают конечной скорости подъема в жидкости около 0,3 л1/сек. Поэтому среднюю скорость жидкости в перетоке принимают меньше этой величины, благодаря чему обеспечивается подъем и удаление пузырьков пара. Типичные правила расчета в отношении скоростей в перетоке приводятся в табл. 1. В настоящее время еще отсутствуют удовлетворительные методы, позволяющие предсказать степень вспенивания жидкости. Поэтому в табл. 1 степень пенооб-разования указывается лишь качественно легкое, среднее и значительное вспенивание такое разделение является лишь крайне общим и может иметь только сопоставительное значение. [c.145]

Продувка и унос. Для колонн с сиТчатыми тарелками предельные условия, при которых возникают продувка и чрезмерный унос жидкости, достаточно четко определить не удается. При низких или средних нагрузках по жидкости существует предельная высокая скорость пара, дополнительное увеличение ноторой приводит к большому увеличению гидравлического сопротивления и уноса и резкому надСнию к. п. д. тарелки. Так пак падежные данные отсутствуют, можно принять, что для ситчатых тарелок влияние скорости жидкости, физических свойств жидкости и расстояния между тарелками сказывается аналогично рассмотренному для колпачковых тарелок (стр. 153). Логично думать, что увеличение нагрузки по жидкости при постоянной скорости пара вызовет увеличение уноса жидкости. Влияние этого фактора четко не установлено при расстоянии между тарелками 450 мм и больше оно незначительно по сравнению [c.160]

Изложенные выше рекомендации по определению межтарелочного расстояния справедливы, если в переливном устройстве течет жидкость, свободная, от пузырей газа. Если жидкость увлекает в переливное устройство вначитель-ное количество газа или она склонна к устойчивому пенообразованию, расстояние между тарелками следует увеличить в 1 5—2 раза по сравнению с расчетным. [c.85]

Бражная колонна 14, работающая под вакуумом, в конструктивном отношении отличается от обычных она изготовлена из нержавеющей стали марки Х18Н10Т (что по сравнению с медью в 1,5...2 раза уменьшает новообразование примесей) толщиной 6 мм, имеет ребра жесткости, тарелки ситчатые с отверстиями диаметром 10 мм, живое сечение тарелки 14 %, расстояние между тарелками 500 мм. [c.1011]

Величина -Пт сложным образом зависит от скорости пара с по-вьппением скорости пара увеличивается поверхность контакта на тарелке, а следовательно, и %, но одновременно возрастает унос капель с нижней тарелки на вьшхележащую (интенсифицируется продольное перемешивание в терминах структуры потоков — см. разд. 8.2 и 8.5), что приводит к понижению движущей силы процесса, т.е. его эффекгивности % (см. разд. 8.2). На КПД оказывает влияние расстояние между тарелками ДА с ростом АА снижается унос капель жидкости с паром, и % растет. КПД зависит также от конструкции тарелок и, разумеется, от физических свойств компонентов. Значение % определяется эмпирически, обычно оно находится в диапазоне % 0,3-г-0,8. [c.1032]

Линия Х2Ху Ху"Ху " характеризует ход изменения состава жидкости от тарелки к тарелке она получила название траектории ректификации. Направление траекторий ректификации зависит от особенностей фазового равновесия разделяемой смеси (расстояния между одноименными изотермами пара и жидкости) и отношения Ь/О. При постоянных по высоте колонны потоках /) и X их отношение может бьггь выражено через флегмовое число К = Ь/П [c.1088]

Расстояние между ситчатыми тарелками принимают в пределах 150—600 мм. С уменьшением этого расстояния интенсивность массообмена растет, а npon i-водительность колонны падает. На противоположных концах соседних тарелок располагаются переливы (обычно сегментного сечения и без выступающих кромок над поверхностью тарелок), площадь сечения которых выбирается с таким расчетом, чтобы скорость сплошной фазы была меньше скорости осаждения мелких капель (например, 0,8—1,0 мм). В противном случае возникают унос и циркуляция сплошной фазы, приводящие к захлебыванию колонны. По этим же соображениям толщина слоя скоалесцировавшеп дисперсной фазы Лд под тарелкой должна быть небольшой она может быть найдена следующим образом Лд = = Ло + ha, где hg — требуемый иапор для истечения диспергируемой жидкости из отверстии тарелок ha — напор, необходимый для преодоления межфазного поверхностного иатяжеиия. [c.596]

А. М. Шуер [160] рекомендует расстояние между нижней кромкой выреза колпачка и дном тарелки делать минимальным ((5—10 мм), а щели проектировать на полное открытие. При работе с чистыми жидкостями он рекомендует прорези [c.35]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология