Абсорберы сложный

Крупногабаритное сварное технологическое оборудование для нефтегазовых отраслей промышленности - абсорберы, газосепараторы, пылеуловители, реакторы гидрокрекинга, а также магистральные нефте- и газопроводы и др., эксплуатируются в сложных условиях механического нагружения и внешних воздействий (температур, изменяющихся в диапазоне от -70 до 560°С, коррозионноактивных сред, силовых нагрузок). Отмеченные факторы могут способствовать развитию трещиноподобных дефектов, возникающих в процессе изготовления (например, горячие и холодные трещины, трещины повторного нагрева) или эксплуатации (например, при отслаивании плакирующего слоя) конструкций и их преждевременному выходу из строя в результате частичного или полного хрупкого разрушения. [c.236]

Объем морской воды может быть уменьшен в пять раз при применении более сложного абсорбционного оборудования, например, каскадных тарельчатых абсорберов или абсорберов с кипящим слоем pH получающегося раствора лежит между 2 и 3. Если этот раствор сбрасывают в море, его вначале необходимо нейтрализовать известью. [c.125]

Установлено что для фракционирующих абсорберов погрешность вычисления (округления) можно свести к минимуму при помощи метода, аналогичного ранее предложенному для сложных колонн. Количество распределяющихся компонентов в секции, расположенной ниже нижней тарелки питания, рассчитывают по уравнению материального баланса, записанному для нижней части колонны. [c.177]

Абсорберы и отпарные колонны можно рассматривать как секцию сложной колонны, заключенную между двумя тарелками питания. Методики, предложенные для расчета абсорберов и отпарных колонн, почти во всем аналогичны методикам, рекомендуемым для сложных колонн. Погрешность вычисления (округления) сводится к минимуму при применении соответствуюш,их отношений [формула (VI,2а)], потоки фаз при этом определяют по уравнениям теплового баланса (метод постоянного состава и ( -метод). Ниже описаны методики расчета абсорберов и отпарных колонн. [c.183]

Однако для улучшения смачивания регулярных насадок необходимо применять более сложные по конструкции оросители. Хордовая деревянная насадка (рис. Х1-15, ж) обычно используется в абсорберах, имеющих значительный диаметр. Основное ее достоинство — простота изготовления, недостатки — относительно небольшая удельная поверхность и малый свободный объем. [c.448]

Механические абсорберы компакт-нее и эффективнее распыливающих абсорберов других типов. Однако они значительно сложнее по устройству и требуют больших затрат энергии на осуществление процесса. [c.458]

Химико-технологический процесс состоит из процессов подготовки сырья, химического превращения, процессов разделения, фазовых переходов, процессов переноса вещества, тепла, импульса и зарядов внутри фаз и между фазами. Для решения этих проблем во многих областях нефтехимических производств пшроко используются абсорберы, дистилляторы, ректификаторы и Т.Д., в которых реализуется движение газа (пара),- жидкостных систем с целью осуществления гидродинамических, массообменных, тепловых и химических процессов. Это оборудование достаточно сложно в изготовлении, имеет большую металлоемкость, а протекающие в нем процессы требуют больших затрат электрической, тепловой и механической энергии. [c.3]

Таким образом, динамика процесса абсорбции в насадочном аппарате в режиме идеального вытеснения без труда может быть описана с помощью формул, аналогичных уже полученным для противоточного теплообменника. Значительно сложнее исследовать динамику насадочного абсорбера в том случае, когда нельзя пренебречь продольным перемещиванием. При использовании одно-параметрической диффузионной модели абсорбер описывается уравнениями (1.2.30), (1.2.31) с граничными условиями (1.2.37) (считаем, что расходы по жидкости и газу постоянны). Как и раньше, будем полагать, что функция 0 (0 ) имеет линейный вид 0д = Г01. При этом функциональный оператор А, задаваемый с помощью уравнений (1.2.30), (1.2.31), граничных условий (1.2.37) и нулевых начальных условий будет линейным. Но поскольку уравнения математической модели являются уравнениями в частных производных второго порядка, исследовать этот линейный оператор очень трудно. С помощью применения преобразования Лапласа по t к уравнениям и граничным условиям можно получить выражение для передаточных функций. Однако они будут иметь столь сложный вид по переменной р, что окажутся практически бесполезными для описания динамических свойств объекта. Рассмотрим математическую модель насадочного абсорбера с учетом продольного перемешивания при некоторых упрощающих предположениях. Предположим, что целевой компонент хорошо растворяется в жидкости, и поэтому интенсивность процесса массообмена между жидкостью и газом пропорциональная концентрации целевого компонента в газе. В этих условиях можно считать 0 (0 ) 0. Физически такая ситуация реализуется, например, при хемосорбции, когда равновесная концентрация поглощаемого компонента в газовой фазе равна нулю. При 0а(0 ) = О уравнение (1.2.30) становится независим мым от уравнения (1.2.31), поскольку в (1.2.30) входит только функция 00 (л , t) При этом для получения решения о(а , t), системы достаточно решить одно уравнение (1.2.30) функцию QL x,t), после того как найдена функция можно найти [c.206]

Рассмотрим теперь на примере насадочного абсорбера более сложную математическую модель структуры потоков. При этом ограничимся рассмотрением структуры потоков в жидкости. Структура потоков в газовой фазе исследуется аналогично. [c.289]

Масштаб производства. При выборе типа абсорбера надо учитывать также масштаб производства, в частности количество обрабатываемого газа. Некоторые типы абсорберов трудно выполнимы при очень больших или, наоборот, очень малых производительностях по газу. Например, абсорберы с регулярной насадкой и с колпачковыми тарелками сложны в изготовлении при малых диаметрах (меньше 0,8—1 м). Некоторые типы, например абсорберы с механическим перемешиванием жидкости, непригодны при больших производительностях по газу. Сомнительно применение абсорберов с затопленной насадкой при больших нагрузках по газу, поскольку такие аппараты с диаметром более 1 м не испытывались. Насадочные и барботажные абсорберы применяются диаметром до б—7 м. Однако насадочные абсорберы больших размеров мало эффективны, вероятно, вследствие неравномерного орошения. Опыта эксплуатации аппаратов большего диаметра почти не имеется. [c.658]

Схемы O связями секций колонн обратными потоками используются при абсорбции бензиновых фракций из газов. Например, в процессе каталитического крекинга газобензиновая смесь из сложной атмосферной колонны поступает в абсорбер, орошаемый охлажденным стабильным бензином из десорбера - стабилизатора бензина ( обратный поток ), с верха которого на дальнейшее разделение выводится головка стабилизации. При этом в абсорбер поступает бензин из ёмкости орошения сложной колонны. Пары из этой ёмкости забираются компрессором, после компремирования смесь охлаждается и полученные продукты - газ и конденсат, также поступают в абсорбер. [c.90]

Примеры технологических схем разомкнутых процессов приведены на рис. П-5. На рис. П-5, а показана простейшая из них. Газ входит в абсорбер снизу, сверху противотоком подается абсорбент. На рис. П-5, б дана более сложная схема — с частичной рециркуляцией абсорбента (однако, в отличие от циркуляционных процессов, в цикле отсутствует стадия регенерации). Подобная схема [c.37]

Технологические схемы циркуляционных процессов включают кроме абсорбера и десорбера разнообразное оборудование, причем число десорберов может достигать 3—4. Это вызвано либо необходимостью селективного выделения различных газов за счет постепенного сброса давления или постепенного нагрева, либо необходимостью глубокой регенерации. Соответственно могут применяться более сложные циклы абсорбента, частичная рециркуляция газовых потоков, что часто необходимо для полного разделения смесей. [c.39]

Хордовую насадку (см. рис. 16-13,6) обычно применяют в абсорберах большого диаметра. Несмотря на простоту ее изготовления, хордовая насадка вследствие небольших удельной поверхности V и свободного сечения вытесняется более сложными и дорогостоящими видами фасонных насадок, часть из которых представлена на рис. 16-13,6. В табл. 16.1 приведены основные характеристики насадок некоторых типов. [c.63]

Как видно из приводимой схемы (см. рис. 5.10), процесс отличается исключительной простотой. При двухпоточной схеме процесса часть регенерированного раствора по выходе из регенератора охлаждают и возвращают в верх абсорбера. Основное количество раствора подают в абсорбер без специального охлаждения на уровне несколько ниже первого потока. Такое простое изменение схемы улучшает степень очистки газа в результате уменьшения равновесного давления паров СОз над частью раствора, которая контактируется с газом в последнюю очередь. Если требуется большая полнота извлечения СОа, применяют несколько более сложную схему. В этом [c.100]

По одному патенту (пат. ФРГ 1110144) в качестве абсорбента предложено применять раствор сернистого ангидрида в концентрированном водном органическом нейтральном и стабильном поглотителе, который играет одновременно роль катализатора и реакционной среды для взаимодействия сероводорода с сернистым ангидридом, ведущего к образованию элементарной серы, диспергированной в абсорбенте и легко выделяемой любыми обычными методами. Для получения хороших результатов важно, чтобы давление паров органического поглотителя при 20° С не превышало 10 мм рт. ст. и растворимость его в воде была пе ниже 5% вес. Согласно патентному описанию можно применять любой нейтральный, стабильный и инертный органический растворитель, содержащий два гетероатома (в том числе не менее одного атома кислорода или серы) и не более двух смежных гидроксильных групп. Присутствие гетероатомов обеспечивает достаточную растворимость сернистого ангидрида растворители, содержащие более двух гидроксильных групп, нестабильны. Поступающий в абсорбер поглотитель должен содержать 96—99% органического растворителя. Небольшое количество воды способствует протеканию реакции образующаяся при реакции вода должна сразу удаляться, что и является одной из функций органического растворителя. Хорошие результаты дают гликоли (диэтилен-, триэтилен-, полиэтиленгликоль), их простые и сложные эфиры. Описанный метод допускает многочисленные изменения, в частности в методах введения ангидрида. [c.318]

Недостаточно разработаны методы расчета абсорберов с химической реакцией. Имеющиеся в литературе уравнения позволяют рассчитать локальную скорость процесса. Скорость хемосорбции и коэффициент хемосорбции сложным образом зависят от состава жидкости и газа и являются резко выраженной функцией продольной координаты (вдоль поверхности контакта фаз), что должно учитываться при расчете. Следует учитывать также влияние продольного перемешивания на скорость массопередачи, сопровождаемой химической реакцией. [c.6]

По методу П. Данквертса [6] требуется предварительно вычислить "У в ряде сечений абсорбера, причем, поскольку у по высоте аппарата может изменяться на 1—2 порядка, достаточная точность может быть достигнута лишь при разбиении интервала интегрирования на большое число шагов. Дополнительная трудность заключается в определении величины Лр. Данквертс рассчитывает Лр методом последовательных приближений, принимая в первом приближении значение Ар=Аг/т и уточняя его после нахождения j и диффузионного потока. Предложены также графические методы определения Лр, но они сложны или пригодны для ограниченного сочетания величин фазовых сопротивлений. [c.142]

Разделение и глубокую очистку газовых смесей ведут в тарельчатых абсорберах, (представляющих собой обычную ректификационную колонну. Число тарелок и их конструкция определяются качеством сьфья и назначением аппарата. В нижнюю часть абсорбера подается сырьевая газовая смесь, в верхнюю — абсорбент. Контакт между газом и абсорбентом происходит на тарелках. Тепло, выделящееся при абсорбции, выводится цир-кулирующим1и промежуточными охлаждениями. Преимуществами тарельчатых абсорберов по сравнению с насадочными аппаратами является высокая разделяющая способность, легкость регулирования технологического режима, а также ббльщая производительность, меньщие габариты и вес. Но в то же время тарельчатые абсорберы сложнее насадочных по конструктивному оформлению. [c.140]

Стабилизация катализата — сложная, с использованием фракционирующего абсорбера на режиме дебутанизацин при давлении 1,2 МПа, на режиме депр0па1п1зации при 1,55 МПа. [c.42]

Схема стабилизации катализата отличается от ранее применя-с.мых сложных схем стабилизации катализата с фракционирующп.м абсорбером. [c.58]

Полузаводские и промышленные испытания внутренних теплообменников, погруженных в турбулизованный газожидкостный слой [41, 361] еще в 1945 г. [361], показали высокую эффективность этого приема отвода тепла. Внутренние теплообменники — змееввски из труб, по которым протекала холодная вода, были размещены на полках барботажного реактора — абсорбера ЗОз в сернокислотной системе. Скорость газа в абсорбере была характерной для барботажного режима и изменялась от 0,18 до 0,4 м/с. Кинетические показатели ъ а определяли аналогично изложенному выше, пользуясь формулами (II.1),. (11.46) и (11.48). По данным этих авторов [234, 235], значения возрастали от 1000 до 3140 Вт/(м °С) с повышением Шг в пределах 0,18—0,4 м/с. Однако в некоторых последующих работах [114, 434], посвященных теплоотдаче от сложных поверхностей к газожидкостному слою при переходном режиме (ш == = 0,4 1,0 м/с), не было установлено влияния скорости газа на кинетические показатели теплопередачи в этих же работах было указано на отсутствие влияния высоты газожидкостного слоя Я, в котором размещены теплообменники, на скорость теплопередачи. [c.117]

Технологической схемой установок риформинга, проектировавшихся в 1957—67 г. г. предусматривалась сложная схема стабилизации, включающая фракционирующий абсорбер и стабилизатор, в которых получали стабильную головку Сз—С4 и сухой деэтанизированный газ. Опыт эксплуатации показал, что на большинстве заводов имеются системы сбора и переработки предельных газов, на которых осуществляется улавливание жирных газов из прямогонного газа и деэтанизация головки. Эти системы могут быть использованы такжй и для обработки нестабильных головок и жирного газа риформинга. Поэтому в проектах установок риформинга Л-35-11/1000 и ЛЧ-35-11/1000, запроектированных в 1970—78 г. г., применена так называемая простая схема стабилизации без фракционирующего абсорбера. [c.73]

Эта методика заключается в использовании последовательных значений, , в качестве первых приближенных для определенной системы значений ЕЧ. Итерационный расчет колонны проводится обычным способом на основе ряда выбранных значений E°i. Такая методика имеет преимущества по сравнению с использованием значений Ef., так как в этом случае исключается необходимость корректировки величин эффективности каждой тарелки после окончания расчета колонны. Для абсорберов и сложных колони эта корректировка становится затруднительной, поскольку выражения тина уравнения (VIII,4) содержат значения эффективностей всех тарелок. Таким образом, в случае непосредственного [c.315]

Сложные абсорбционные и десорбционные колонны широко используются в промышленности наряду с простыми аппаратами это абсорберы и десорберы с двумя вводами сырьевых потоков по высоте аппарата и комбинированэые или совмещённые аппараты. [c.16]

Делитель сложный разделяет входяший поток на два, но распределение компонентов между выходяшими потоками не будет одинаковым. Такой расчетный элемент ХТС представлен массообменными аппаратами (конденсатор, абсорбер, адсорбер, ректификационная колонна, экстрактор, сушилка, фильтр). [c.255]

Помещаемая в фильтр (рис. 5.12, в) суспензия разделяется на твердый осадок и жидкий фильтрат. В ректификационной колонне (рис. 5.12, г) сложная смесь разделяется на два потока. В абсорбере (рис. 5.12, a) два контактирующих потока обмениваются компонентами реакционной смеси. Можно представить входные потоки как один входящий поток, компоненты которого распределяются между двумя выходящими потоками. Аналогичным образом может быть представлен процесс десорбции компонентов, растворенных в жидкости, путем пропускания через нее нерастворимого газа. Удаляемые из жидкости компоненты будут перераспределяться между выходящими потоками. Немного отличается процесс в адсорбере (рис. 5.12, е), где компоненты входящего потока поглощаются стационарным слоем сорбента. Тем не менее, будем условно полагать, что поглощаемый компонент выводится из системы, т.е. существует выходящий из аппарата псевдопоток некоторых компонентов (на рис. 5.12, е он показан штриховой линией). [c.256]

Подача большого количества стабильного бензина на верх абсорбера связана со сначительными энергозатратами как в абсорбере, так и в десорбере. Кроме того, несмотря на возврат большого количества стабильного бензина в качестве абсорбента, всё же не обеспечивается требуемой степени абсорбции высококипяших углеводородов из сухого газа. Для этого процесса, используемого на Красноводском НПЗ, показана эффективность подачи выше ввода газа в абсорбер конденсата компремируемого газа, а в верхнюю часть колонны бензина из ёмкости орошения сложной колонны, а также ввода в верхнюю часть колонны части охлажденного остатка абсорбера. Наиболее эффективными в дополнение к предыдущим разработкам оказались вывод с тарелки ввода газа всей (циркулирующей) жидкости, смешение с га юм после компрессора, сепарация полученной смеси и возврат жидкой фазы в зону вывода её из колонны. Такая схема работы колонн дает возможность снизить расход абсорбента, подаваемого на верх абсорбера, и тепловую нагрузку холодильников абсорбента, конденсаторов газа после компрессоров в 2 раза, нагрузку кипятильника абсорбера в 1,2 раза при снижении содержания бензиновых фракций в головке стабилизации с 1,7 до 0,04 % масс., этана и нижекипящих с 2,6 до 0,1 % при увеличении производительности блока абсорбции-десорбции на 10 % [c.90]

Температура выхода из печи 550—620° С. Сз/ществуют п более сложные двух- и четырехпечные установки. На двухпечной установке сырье, подогретое в теплообменниках, испаряется в отбензн-нивающей колонне, с коюрой получают продукты прямой гонки. Горячий мазут подается в печь легкого крекинга. Жидкие пропан и бутан прокачиваются через теплообменники и смешиваются о мазутом перед входом в печь. Крекинг-флегма с низа фракционирующей колонны идет в кипятильник стабилизационной колониы, теплообменник, холодильник и далее как абсорбент в абсорбер. Обогащенная пропаном и бутаном крекинг-флегма jjA I [c.113]

По сравнению с абсорберами других типов механические абсорберы более компактны и эффективны, но они значительно сложнее по конструкщ1и и требзтот больших затрат энергии для проведения процесса. Поэтому механические распыливающие абсорберы целесообразно применять в тех случаях, когда распыление с помощью форсунок или газом, взаимодействующим с жидкостью, по каким-либо причинам не представляется возможным. [c.82]

Определяем скорости газового потока. Среди разнообразия типовых конструкций тарелок подобрать оптимальный вариант для очистного аппарата достаточо сложно, так как все они разработаны применительно к технологическим абсорберам. Для условий рассматриваемой задачи в соответствии с рекомендациями, приведенными в начале раздела 5.9, можно остановиться на провальной дырчатой конструкции вследствие ее простоты и удобства эксплуатации. При этом обязательным условием должно быть точное соблюдение рабочей скорости газового потока, соответствующей оптимальной скорости. Значение оптимальной скорости н находим из соотнощения (5.143), приняв предварительно С=8, эквивалентный диаметр отверстия тарелки 0 =0,005 м и относительное свободное сечение тарелки ffr=0,2 мVм [c.372]

Более сложным по поддержанию устойчивого режима работы является насадочный эмульгационный абсорбер (рис. 11.13). Это насадочный абсорбер, работающий в режиме эмульгирования, т.е. в начале его захлебьшания — с поддержанием в нем постоянного объема жвдкости с помощью гвдравлического затвора. По механизму взаимодействия фаз такой абсорбер относится к числу барботажных, хотя по конструктивным признакам является типичным насадочным. [c.920]

Высота абсорбера. В связи с исключительной сложностью математического анализа процесса абсорбции, сопровождающейся химической реакцией, расчет необходимой высоты колонны значительно сложнее, чем определение ее диаметра. Поэтому при расчете установок приходится пользоваться чисто эмпирическими зависимостями, связывающими коэффициенты абсорбции и к. п. д. тарелки. Скорости абсорбции СО2 и НаЗ различными этаноламинами в насадочных колоннах изучались многими исследователями [2, 24—29, 47]. Пытались [30] вывести уравнение, удовлетворительно описывающее опытные данные [24] по абсорбции СО 2 и НзЗ раствором диэтаноламина. Приводятся [3—4] данные о работе насадочных колонн при абсорбции НдВ в присутствии СОд растворами метилдиэтаноламина. Кроме перечисленных исследований, описанию работы промышленных установок абсорбции растворами этаноламинов посвящены многочисленные статьи. [c.36]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология