Прочность влияние температуры

Рис. XII.43. Влияние температуры на предел прочности при статическом изгибе полиформальдегида.

Одной из важных характеристик смазок является изменение их свойств под влиянием температуры. При повышении температуры закономерно изменяются такие свойства, как вязкость, предел прочности, пенетрация и т. п., а при достижении определенной температуры смазка начинает плавиться. [c.197]

Рис. XII.42. Влияние температуры на механическую прочность полиформальдегида делрин.

Выбор того или иного способа изготовления гибких элементов определяется соотношением их геометрических размеров, профилем волн и механическими свойствами металла. Эти факторы характеризуют способность заготовок получать те или иные деформации при их формоизменении, которые при небольших диаметрах гибких элементов обычно являются предельно допустимыми. Изготовление гибких элементов в холодном состоянии требует учета допустимой величины относительного удлинения применяемой стали, а при горячем < гофрировании, расширяющем пределы применения сталей по их пластичности,-.— учета влияния температуры на внутренние изменения в металле. Нанример, горячее гофрирование хромистых и хромоникелевых сталей в определенном интервале температур уменьшает их прочность, в связи с чем возможны разрывы заготовок или местные интенсивные утонения стенок гибкого элемента, что также приводит к браку изделия. [c.109]

Существует прямая количественная зависимость между пределами прочности смазок и их способностью удерживаться на вращающихся дисках. При применении смазок в подшипниках качения величина предела прочности определяет сброс смазок с вращающихся деталей (в частности, с сепаратора). При испытании различных смазок в конических роликовых подшипниках было установлено [285], что чем выше (при температуре испытания) предел прочности смазки, тем при большей скорости вращения начинается сброс смазки с сепаратора подшипника. При определенной скорости вращения сброс разных смазок начинается при неодинаковой температуре. Однако предел прочности при температуре сброса у этих смазок одинаков. Определяющее влияние предела прочности на сопротивляемость смазок сбросу было подтверждено многими исследователями. [c.276]

Качественно о влиянии температуры на коэффициент трения можно судить по выражению (4.3-2). Повышение температуры должно сопровождаться снижением сдвиговой прочности и увеличением поверхности контакта. Поскольку сила трения определяется произведением этих величин, фактическое значение коэффициента трения при росте температуры может как увеличиваться, так и уменьшаться. Ряд исследователей сообщает о существовании минимума на температурной зависимости коэффициента трения при температурах, существенно меньших температуры плавления (рис. 4.4) [11 — 15]. Наблюдающееся резкое увеличение коэффициента трения вблизи температуры плавления (или стеклования) связано с возникновением на поверхности трения тонкой пленки расплава, в котором развивается обычное вязкое течение [15]. [c.86]

Механические свойства пластмасс в значительной степени зависят от температуры и скорости приложения нагрузки, причем эта зависимость у термопластов более резкая. В табл. 226 и на рпс. 103—107 приведены данные о влиянии температуры па механические свойства некоторых пластмасс, а на рис. 108 о влиянии скорости нагружения на предел прочности при растяжении для АГ-4. [c.288]

Влияние температуры детально рассматривается в [300]. При нагревании, как правило, снижается межфазная энергия за счет увеличения взаимной растворимости фаз, уменьшается вязкость жидкостей, возрастают коэффициенты объемной и поверхностной диффузии все это способствует снижению прочности твердых тел. К этому надо добавить, что очень яркие эффекты, состоящие в резком падении прочности, наблюдаются при нагревании минералов, содержащих связанную воду (серпентинита и др.), выше точки дегидратации, когда вода освобождается и приобретает подвижность [253]. Вместе с тем повышение температуры может и ослаблять влияние активной среды. Нагревание уменьшает адсорбцию и, следовательно, смесь активного вещества с неактивным при повышении температуры может действовать хуже. Увеличение коэффициентов диффузии может привести к тому, что жидкая фаза будет быстрее рассасываться в твердом теле, проникая в него через стенки трещины, что вызовет прекращение ее роста. [c.98]

Температура и давление оказывают существенное влияние и на прочность цементного камня определяющим фактором является температура. Наибольшая прочность соответствует температурному интервалу 80—100° С. При температуре выше 100° С прочность цементного камня оставалась двухсуточной даже при длительном сроке выдержки. Зависимость прочности от температуры показана на рис. 123. [c.341]

Представляет интерес влияние температуры на прочность соединений, полученных при взаимодействии данного вещества с каким-либо другим, в зависимости от того, в каком соотношении они входят в состав соединения. Для этого рассмотрим реакцию вида [c.274]

На процесс синерезиса влияют, в первую очередь, температура и характер среды. Все этапы мокрой термической обработки катализатора определяют пористую структуру его, а, следовательно, и такие характеристики как активность, избирательность и механическую прочность. При прочих равных условиях повышение температуры от 40 до 65° С при синерезисе приводит к увеличению удельного объема пор и снижению насыпного веса катализатора. В литературе приведены данные по влиянию температуры синерезиса на различные характеристики катализатора. Влияние температуры синерезиса на активность, удельную поверхность и плотность катализатора приведены на рис. 121—123. Из рис. 121—123 можно заметить, что падение активности катализатора с ростом температуры симбатно уменьшению удельной поверхности его. Падение удельной поверхности с температурой, цо-видимому, вызвано появлением пор большего размера. Уменьшение активности с температурой синерезиса менее интенсивно, чем уменьшение удельной поверхности. Эта объясняется тем, что удельная активность широкопористых катализаторов выше тонкопористых, так как в последних сказывается внутридиффузионное торможение. Пористая структура оказывает влияние и на стабильность катализатора. Замечено, что широкопористые [c.235]

Влияния температур 20, 40, 60 и 80 °С и среды на физико-механические свойства и прочность сцепления покрытия с подложкой изучали при давлениях 5, 17 и 50 МПа. В результате получили, что изменение давления в исследуемом интервале не оказывает влияния на определяемые параметры. [c.111]

Также широко исследовалось влияние температуры окружающей среды на скорость деградации материала [221—227]. С учетом сложной природы процесса деградации не следует ожидать простых кинетических уравнений. Из выражений (5.41) и (7.3) становится ясно, что размягчение матрицы (уменьшение о) и более низкая прочность эффективной связи и Т) частично компенсируют друг друга. Согласно данным, приведенным в обширном обзоре Казале [226], по-видимому, можно утверждать, что влияние температуры на твердость матрицы будет определяющим. Более низкие времена релаксации при более низких температурах вызывают увеличение механической деградации с уменьшением температуры (отрицательный температурный коэффициент общей механохимической реакции). [c.417]

Влияние параметров процесса на диспропорционирование толуола над катализатором СаУ изучалось в работе [126]. Для улучшения прочности и формуемости в цеолит СаУ вводили 30% окиси алюминия. Изучение влияния температуры на реакцию диспропорционирования показало, что при 350 °С, 1,5 МПа (15 кгс/см ), объемной скорости подачи сырья 0,6 ч 1 начинает эффективно протекать реакция превращения толуола. Максимальный выход продуктов диспропорционирования наблюдался при 450—500 °С (рис. 6.19). Состав полученных ксилолов был следующим (в вес. %) ге-ксилол 24 [c.281]

Коллоидная стабильность смазок характеризует их способность в минимальной степенн выделять масло при хранении и эксплуатации Выделение масла может происходить самопроизвольно (под действием собственного веса смазки), а также ускоряться или замедляться под влиянием температуры и давления. Коллоидная стабильность смазок зависит от совершенства структурного каркаса, определяемого размерами, формой и прочностью связей [c.361]

Снижение механической прочности ката.пизаторов под влиянием температуры эксплуатации и адсорбирующихся смол [c.85]

Влияние температуры формирования и продолжительности оплавления на свойства покрытий. В процессе исследований порошок полиэтилена наносили на горячую трубу, имеющую температуру + 180, + 200, + 230, + 250 и + 270 С. После проплавления покрытие охлаждалось в течение 5 мин в холодной воде ( + 10 С). Затем определялись характеристическая вязкость, относительное удлинение и предел прочности при растяжении, адгезия и внутренние напряжения (табл. 5.2). [c.122]

В соответствии с современными представлениями прочность твердого тела в значительной мере определяется наличием и характером различных дефектов как на поверхности, так и внутри тела. При этом решающее влияние на прочность оказывают температура, приложенное напряжение и время действия нагрузки. Временная зависимость прочности твердых тел проявляется практически для всех материалов силикатных стекол, полимеров, металлов и т. д. [c.109]

Влияние температуры на радиационные эффекты неоднозначно и зависит от вида связующего. Установлено, что ароматические структуры менее чувствительны к радиации по сравнению с алифатическими. Так, ароматические эпоксиды при облучении 7-частицами и нейтронами на воздухе при дозе 10 рад сохраняют 80% своей первоначальной прочности. Кислород п])0-мотирует деградацию эпоксидного связующего при облучении частицами и ультрафиолетом. В отсутствие кислорода под действием быстрых нейтронов прочность углеродных волокон и их [c.537]

Для уменьшения влияния температуры обработки на прочность нити рекомендуется при карбонизации использовать натяжение нитей для выравнивания свойств и числа одновременно работающих волокон. [c.235]

Для оценки влияния температуры транспортируемых продуктов на структуру изоляции испытывали изоляцию из полимерных пленок ПВХ-СЛ и ПИЛ в суглинистом грунте влажностью от 12 до 23 % В качестве оценочных показателей использовали прочность материала на разрыв 0р, относительное удлинение при разрыве ер, температуру стеклования 7д (для ПВХ покрытий) и кинетические кривые изменения оптической разности хода (термооптические кривые) при приложении к материалу растягивающей нагрузки, равной 1,5 МПа. Указанные показатели определяли после высушивания пленки до воздушно-сухого состояния. Испытания проводили в циклическом режиме, что ужесточало условия работы изоляции за счет влияния динамического воздействия внутренних напряжений, о чем будет сказано ниже. Температуру в термостатах повышали до заданной в течение 1,5—2 ч. Затем поддерживали постоянной в течение 8 ч и равномерно понижали до температуры 40— 50 °С приблизительно в течение 14 ч. Это изменение температуры соответствовало одному циклу (рис. 10). Через каждые пять циклов делали перерыв в испытаниях продолжительностью 2 сут. За это время температура в ячейках понижалась до комнатной. Общее время испытания изоляции при температуре Т в течение и циклов [c.45]

Влияние температуры на цредел прочности при растяжении и. общую деформацию некоторых углеграфитовых материалов [c.21]

Механическая прочность графитовых изделий зависит также от температурных условий их эксплуатации. Из табл. 1 видно [23], что влияние температуры особенно сильно сказывается при испытании образцов на разрыв и изгиб. [c.12]

Влияние температуры на механическую прочность непропитанного графита [c.12]

Влияние температуры пропарки на предел прочности при изгибе образцов армированного портландцементного камня [c.145]

В габл. 2 приведены данные о влиянии температуры пропарки на предел прочности при изгибе армированного портландцементного камня. Наибольшую прочность после пропарки имеют армированные образцы, твердевшие при 60° С в течение 8 час. С повышением температуры пропарки до 90° С прочность портландцементного камня, армированного стекловолокном без покрытия, заметно снизилась, что вызвано деградацией стекловолокна под действием среды твердеющего портландцемента, а прочность портландцементного камня, армированного стекловолокном с полиорганосилоксановым покрытием, почти не изменилась. Проведенные исследования показывают, что полиорганосилоксановое покрытие достаточно хорошо защищает стекловолокнистую арматуру от разрушения в среде твердеющего портландцементного камня. [c.145]

Сопоставляя эту работу с предыдущей, можно отметить большое влияние температуры на прочность сорбции (60S субъединиц). [c.179]

Рис. 7.39. Влияние температуры иа /о электрическую прочность ПЭВД (пробой при постоянном токе за время 8 10-30 с образцы со сферической

Существенное влияние на механическую прочность оказывает температура, при которой происходит разрушение смазок. На рисунке 67 показана зависимость изменения предела прочности смазок при постоянной скорости деформации от температуры. Повышение температуры может как улучшить (смазка 1-13), так и ухудшить (солидол, ЦИАТИМ-201) механическую стабильность. Для консталина зависимость носит сложный характер. [c.250]

Рис. 67. Влияние температуры на предел прочности смазок

Несмотря на то что характер влияния температуры на прочность для всех модификаций СФ-катализаторов одинаков, по термомеханической стабильности они су1цественно отличаются друг от друга. Например, если катализатора ПФК/С превышает 0.77, то у некоторых партий отечественного катализатора типа ФКД-Э он составляет всего 0.2. Необходимо также отметить большой разброс значений для отдельных партий катализаторов. Например, максимальное значение К. для того же катализатора ФКД-Э составляет 0.43. [c.88]

Рис. 4.7. Влияние температуры и числа циклов на1рева и охлаждения Нс1 прочность катализагора

Еще на этапе подбора рецептуры катализаторных покрытий было oт [eчeнo, что снижение их механической прочности на основе полиметил фенилсилоксановой смолы при увеличении содержания оксидов металлов можно объяснить взаимодействием адгезива и катализатора. Поведение кривых R=f (т) (см. рис.4.8 . 10) позволило предположить, что взаимодействие смолы с оксидным катализатором носит химический характер, так как специфика изменения механической прочности покрытий К во времени прокалки т аналогична кинетике убыли сырья химической реакции. В пользу гипотезы о химическом взаимодействии смолы с оксидным катализатором свидетельствует и характер влияния температуры прокалки на механическую прочность катализаторных покрытий (табл. 4.6). [c.144]

В этом отношении большое значение имело повышение ударной вязкости сталей при низких температурах. Это привело к отказу от применения кипящей стали для резервуаров объемом более 100 м и к разработке новых марок спокойных, улучшенных спокойных и низколегированных сталей для резервуаростроения. Важные исследования по оценке хрупкости различных сталей были проведены во ВНИИСТе, в ЦНИИЧермете, ЦНИИПроектстальконструкции, ИЭС им. Е.О. Патона, ЦНИИСК и др. Установлено, что ударная вязкость в 300 кДж/м обеспечена для кипящей стали при температуре не ниже —30°, для спокойной стали — 60°, а для низколегированной стали--(55—60) °С. Приведем результаты исследований по оценке влияния температуры на хрупкую прочность различных сталей. [c.150]

Таким образом, существенная пластическая деформация алмаза в области его стабильности наблюдается при температурах Т > 0,4 Тпл), что соответствует интервалу пластической деформации ковалентных кристаллов. В этом случае за Тпл следует считать истинную температуру плавления углерода по р — Т диаграмме, равную 4000° К. В то же время при деформации вдавливанием индентеров [10] в области метастабильного состояния при оценке влияния температуры на механические свойства, следует использовать эффективную температуру плавления , равную температуре интенсивного протекания графитизации (около 2000° К). Поэтому уже при 1500° К оказывается возможной пластическая деформация под ин-деитером (при нагрузке Р = I кг) без хрупкого разрушения. Отметим, что при этом предполагается более высокая прочность алмаза, находящегося в области стабильности, по сравнению с метаста-бильным состоянием, поскольку подавлен процесс графитизации. [c.154]

Влияние состава полимера на его низкотемпературные характеристики было изучено [198] для ряда полпсилоксановых эластомеров с переменным содержанием фенильных и метильных замещающих групп. Эти исследования включали определепие сопротивления многократному изгибу по Геману, определение зависимости объема и механической прочности от температуры. Установлено, что температура жесткости зависит от состава сополимера. Кристаллизацию можно полностью предотвратить, если сополимер содержит 7,5—15% мол. фенилметильных заместителей это достигается путем незначительного (всего на 9° С) повышения температуры фазового превращения второго порядка (стеклования). [c.208]

Рис. I. Влияние температуры гелеобразного осадка на прочность (а) и количество связанной веды при гвдратации (б) смесей (гипс-осадок) за время I - 10 мин 2 - 20 мин 3 - 30 мин

Зависимости механических свойств наиболее распространенных сталей от емпературы представлены иа рис. III-7—III-9, а от структуры для стали 5ХМ — иа рис. III-10. Влияние температуры и структурного состояния на 1лительиую прочность жаропрочных сталей перлитного класса показано иа ис. III-11—III-14. При построении температурных-зависимостей использова-[ы данные работ [7—10]. [c.297]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология