Модель балки

Модель балки . Пренебрежем влиянием перекоса т) , т. е. примем в уравнениях г з = О, жесткостью на кручение 01 р и распределенным моментом т (ф). Кроме того, примем, что приближенно [c.148]

Математическая модель бокового деформирования шины, представленная уравнениями (7.9), (7.10), называется моделью растянутой балки на упругом основании или просто моделью балки , так как эта краевая задача целиком совпадает с краевой задачей для балки бесконечной длины С изгибной жесткостью Е ) , растянутой продольной силой N1 = Го + ( о/2) , лежащей на упругом основании с коэффициентом постели к , на которую действует периодическая распределенная нагрузка в) с периодом 2пЯ . [c.149]

Модель н и т и . Так же как и в случае модели балки , пренебрежем влиянием перекоса г) , жесткостью при кручении С/р, распределенным моментом т (ф), изгибной жесткостью Е ) . Тогда уравнение (7.2) еще более упрощается и принимает вид [c.150]

Поскольку имеется метод решения краевой задачи (7.9), (7.10) или (7.11), (7.12), который не содержит упрощающих предположений, важно знать, насколько точно можно вычислить характеристики реальной шины с помощью модели балки или модели нити . Для правильного ответа на этот вопрос требуется как можно точнее определить параметры модели, исходя из параметров рассматриваемой шины. Для шин радиальной конструкции все входные параметры модели можно получить достаточно точно расчетным путем. [c.160]

Таким образом, все входные параметры модели балки при использовании ее для расчета шин меридиональной конструкции могут быть достаточно точно определены расчетным путем, исходя из геометрических и конструктивных параметров шины. Эта возможность была реализована в виде программы для ЭЦВМ Минск-22 [339]. [c.161]

Результаты машинного расчета могут даже не соответствовать физическому смыслу задачи. В этом случае для исходного объекта необходимо подобрать новую математическую модель, обладающую лучшими вычислительными качествами. Для примера рассмотрим определение реакций многоопорной балки, нагруженной произвольной нагрузкой (рис. 3). При малой жесткости балки и при выборе реакций опор в качестве неизвестных (рис. 3, а, б) получим систему алгебраических уравнений [c.11]

В некоторых случаях оценку трещиностойкости сталей производят с помощью модели двухконсольной балки (ДКБ-образцов, см. рисунок 3.20, в). [c.237]

Полученные соотношения дают представление об основных факторах, влияющих на величину оптимального КПД и позволяют достаточно быстро (экспрессными методами) проводить оценку этих значений. Ранее такие оценки могли быть получены в результате длительных расчетов путем перебора соответствующих вариантов. Сопоставление найденного в рассмотренном примере значения оптимального тепло-обменного КПД для рабочего пространства нагревательных печей с шагающими балками л о 0,66 с результатами, полученными Стальпроектом на основании детального анализа и практического опыта л = 0,59-0,62, свидетельствует о приемлемости разработанных моделей стратегического управления для исходных экспрессных оценок. Дальнейшие уточнения в части технологических весовых коэффициентов, как отмечалось, могут проводиться с использованием современных полных, например, многозональных моделей. Однако, естественно, эти уточнения в значительной мере определяются уровнем и стабильностью цен на топливо и капитальные вложения, а также платежами за вредные выбросы. [c.333]

В соответствии с развитыми теоретическими представлениями при определении оптимальных по приведенным затратам массо- и теплообменного КПД, кроме стоимостных весовых коэффициентов, отражающих конъюнктурные ценовые факторы, существенную роль играют технологические весовые коэффициенты, являющиеся базовыми технологическими показателями стратегических моделей управления. В качестве примера значения А В иих отношение = А/В , а также исходные величины для их определения для некоторых важных технологий металлургического производства приведены в табл. 10.3 и 10.4. Величины В и/ определялись по [10.3, п. 10.7] для режима автогенерации, так как именно в этом режиме и работают находящиеся под управлением промышленные агрегаты. Для доменной печи и процесса прямого восстановления были использованы данные [10.16, 10.9], для процесса нагрева металла под прокатку (на примере печей с шагающими балками) использованы материалы [10.23,10.24]. Как видим, значения коэффициентов А для физико-химических восстановительных процессов (см. табл. 10.3) заметно выше, чем для параллельно протекающих процессов теплообмена (см. табл. 10.4), что объясняется более высокими вели- [c.310]

В сопротивлении материалов расчетный аппарат таких трехслойных балок хорошо разработан и основывается на еще более упрощенных моделях, представляющих собой однокомпонентные балки (рис. 23, в—Э), плотность которых одинакова по всему сечению, а модуль упругости балки Е = Е . [c.70]

Перо лопасти является балкой сложной пространственной формы переменного сечения, жестко заделанной одним концом. Точный расчет собственной частоты такой конструкции практически невыполним. В случае необходимости распределение частотных характеристик по поверхности лопасти определяется экспериментально на соответствующих моделях. [c.277]

Определим Спр- Пользуясь, как и при определении экв, соответствием дифференциальных уравнений цилиндрической оболоч-ки и балки, лежащей на упругом основании, будем рассматривать втулку модели фланца (рис. 1) как балку, состоящую из двух частей 1, 2. Коэффициент жесткости основания с части 1 балки равен [c.45]

Отделение ремонта секций холодильников организуют в локомотивных депо для ремонта секций холодильников тепловозов на площади 140 м . В отделении устанавливают стенды для промывки секций холодильников, проверки секций на протекание (чистоту), проверки воздухоохладителя на плотность приспособление к стенду для промывки секций ингибированной кислотой, промывки водомасляного теплообменника, опрессовки секций холодильника, секций холодильника без коллекторов, секций холодильника с одним коллектором, сборки и сварки секций холодильника прессы ручные, гидравлические модели РГП станок отрезной ножовочный кантователи для пайки секций поворотные столы-рольганги ванны для травления серной, соляной кислотами, промывки деталей в холодной и горячей воде кран-балку с тельфером грузоподъемностью 1 т и консольный поворотный кран с тельфером грузо- [c.212]

Рассмотрим основной (элементарный) фрагмент общей плоской модели, представленной на рис. 5.1, состоящей из приклеиваемой пластинки (балки, стержня) О, слоя связующего (клея) 1 и пограничного слоя 2 (рис. 5.2) и выпишем основные уравнения. Будем рассматривать лишь малые деформации (е<С1), которые свойственны жестким конструкционным материалам. Поэтому [28] полная деформация любого из слоев ( = = 0,1) может быть представлена в виде суммы деформаций различной физической природы [28, 329] упругой деформации е,. [c.113]

Торможение производится следующим образом при заполнении тормозного цилиндра сжатым воздухом соединённые с цилиндром концы рычагов раздвигаются, и короткое плечо двуплечего рычага сближается с плечом одноплечего рычага. При этом обод вагонного колеса зажимается балками с шинами, как клещами. Замедлители Модель 40 (в настоящее время не изготовляются, но имеются ещё на многих горках) и типа 50 обладают расчётной тормозной мощностью при давлении в тормозных цилиндрах 6,5 ат, приведённой в табл. 18. [c.89]

Восьмиосные цистерны изготавливаются безрамной конструкции. Их ходовая часть имеет две четырехосные тележки, каждая из которых состоит из двух двухосных тележек модели 18-100. Они соединены попарно между собой соединительными балками, оборудованы рычажной передачей, входящей в общую систему автотормоза цистерны. [c.8]

На рис. 44 показан внутренний вид весов. Коромысло изготовлено из нитей плавленого кварца в форме консольной балки и укреплено на закручиваемой нити. Для постоянного натяжения нити последняя прикреплена к специальной дуге, имеющей форму лука. На рисунке можно заметить тонкие кварцевые нити, служащие для подвешивания чашек, а также линзы и призмы оптической системы, которая служит для определения положения коромысла. Центральная -образная стойка служит арретиром для коромысла. В последних моделях весов эта стойка в процессе работы не исполь- [c.104]

Первый пример балка на двух пружинах (рис. 90). Этот пример и практически интересен, так как представляет собой простую модель вагона на двух рессорах. Нужно выбрать координаты, однозначно определяющие конфигурацию системы. Пусть —координата центра тяжести Р, л , и Xj — координаты концов,. [c.232]

Такую схему можно назвать моделью щетки . Она была впервые использована Фроммом [335] для математического описания явления бокового увода шины. Шалламах и Тарнер [332] с помощью модели щетки вычисляли мощность, потерянную при проскальзываниях в зоне контакта колеса, к которому приложена либо продольная, либо боковая сила. Они предположили, что объем истертой резины прямо пропорционален работе трения при проскальзываниях в контакте. Полученный таким способом ряд зависимостей был подтвержден экспериментально. Усилия и моменты, возникающие в модели щетки при различных видах установившегося качения колеса, вычислили Ливингстон и Браун [336, 337, 338]. Однако с точки зрения конструктора шины модель щетки представляется слишком примитивной, так как конструктора интересует также влияние различных параметров шины на износостойкость протектора, а с помощью данной модели это влияние изучить нельзя. Такой подход привел к созданию более совершенных моделей, описывающих шину более точно. К ним относятся различные модификации модели балки и модели нити , суть которых будет рассмотрена ниже. Обычно для практического применения зависимостей, полученных с помош,ью моделей щетки , нити или балки , требуется проведение натурного эксперимента для вычисления параметров модели. Например, чтобы получить зависимость боковой силы от угла увода с помощью модели щетки , необходимо экспериментально определить изменение силы от угла увода при его малых значениях, т. е. фактически получить эту зависимость экспериментально. В связи с этим возникает вопрос нельзя ли, используя какую-либо достаточно сложную модель шины, например модель балки , и вычислив параметры модели непосредственно из конструктивных параметров шины, определить искомые характеристики шины с удовлетворительной точностью, не прибегая [c.143]

Подробная структура выражения 2 через гр и ф при боковом уводе будет рассмотрена ниже. Получить строгое решение нелинейной задачи (7.9), (7.10) для боковогЬ увода довольно трудно. Франк [344] смоделировал эту краевую задачу на специальном аналоговом устройстве. Таким способом он смог проанализировать,, на сколько отличаются от строгого решения для модели балки приближенные решения Фиала [345] и Фромма [335], а также влияние ряда входных параметров. Достаточно строгое аналитическое решение краевой задачи (7.9), (7.10) для случая бокового увода до сих пор не было опубликовано. Ниже будет описано числовое решение этой задачи, разработанное автором и использованное в работе [9]. [c.149]

Другие модификации приближенных решений для модели балки выполнены Торсоном [349], Саито [350], Боргманом [351]. В сильно упрощенной постановке задачу решали В. И. Кнороз, И. П. Петров, Ю. М. Юрьев [352]. Следует отметить, что в большинстве работ граничные условия (7.10) заменяются более простыми усло- виями затухания перемещений на бесконечном удалении от зоны контакта. Кроме того, в ряде работ в уравнении (7.9) опущен второй член со второй производной от и . [c.150]

Основываясь на обстоятельной работе Франка [344], можно сделать заключение, что модель нити применима для расчета шин диагональной конструкции, шинам радиальной конструкции больше-соответствует модель балки , а модель щетки слишком примитивно описывает реальную пневматическую шину и пригодна лишь для приближенного анализа явлений в контакте. Рассмотрим теперь-явления, возникающие в контакте шины с дорогой, когда шина движется с боковым уводом. Ограничимся случаем одномерного контакта. Отметим, что Пасейка [27, с. 757] составил уравнения для перемещений в двумерной зоне контакта, а Бём [365] получил числовое решение для случая двумерного контакта и установившегося увода. [c.151]

Согласно всем приведенным данным расчет характеристик бокового увода с помош ью модели балки применительно к шинам меридиональной конструкции выполняется с достаточной для практики точностью. С помощью расчетов по программе был проанализирован ряд зависимостей (например, см. гл. 9, с. 182). На рис. 7.7 изображена зависимость коэффициента сопротивления боковому уводу от продольной силы для шины 260-508Р модели И-Н99. Эта зависимость качественно совпадает с известными экспериментальными и приближенными расчетными результатами [27, с. 757]. [c.162]

В заключение можно сделать вывод, что модель балки применима не только для ана.ииза, но и для расчета характеристик бокового увода автомобильных пневматических шин. Рассчитываемую при этом интенсивность работы трения можно использовать для сравнительной оценки износостойкости протекторов шин. [c.164]

Для сильнодемпфиррванного случая модель другая - с закрепленными концами. На рис. 16 приведены примеры мод изгибных иолебалий для балки с закрепленными концами. [c.70]

Для оценки ф проводили испытание с различным значением параметра "с". С целью соблюдения точных геометрических параметров и условия работы модели при упругой деформации (параметр К] описывает напряженное состояние при упругих деформациях) образцы изготовляли из органического стекла по схеме двухконсольной балки (рисунок 3.15, в и г). В образцах варьировали параметр гпсз (Шсв - с / 8). В условиях опытов величина Шйа [c.678]

Напряжения в угловых швах усиливающих накладок (рис. 14.2.7,а) можно определять из условия равновесия сил от нормальных напряжений а в накладке и касательных х в швах (рис.14.2.7,г). Напряжения а дают силу о В з, которая служит для определения напряжений -с (5 — толщина метала). Напряжения о определяют, зная нагрузку на балку и считая, что угловые швы обладают достаточной жесткостью, чтобы вызвать полную совместную работу балки и накладки. Такой подход к определению напряжений не всегда оправдан. Например, прокладка на рис. 14.2.7, не нуждается в.том, чтобы иметь значительную длину / и крупные катеты к для обеспечения в ней таких же напряжений а, как и в скрепленных ею уголках. Здесь можно допустить заметное течение швов. Чем меньше длина шва /, тем меньше будет взаимное перемещение точек А я С, а значит, и меньше нагрузка на швы. Такие швы обычно не рассчитьшают, кроме случаев введения фиктивной перерезывающей силы в сжатых стойках. Из этого примера, однако, не следует, что швы крупных косынок (рис. 14.2.7,в) не нужно рассчитывать на нагрузку от совместной деформации. При большой длине / и значительной ширине В пластические перемещения на концах швов будут значительны. Здесь необходимо вводить либо ограничение на перемещение у концов продольнх швов, либо расчет вести, как в случае накладки на рис. 14.2.7,г. Расчет усложняется, если косьшка передает продольную нагрузку с раскосов. Касательные напряжения в поясных швах балок от перерезьшающей силы также являются примером, когда напряжения возникают от совместной деформации сваренных элементов. Здесь также не используется модель абсолютно жесткого тела. Известная формула, приводимая ниже, включает в себя параметры жесткости пояса, балки и стенки [c.505]

Потеря устойчивости моделей труб при чистом изгибе, поперечном изгибе, осевом сжатии экспериментально показана в [224]. При этом делается вывод о возможности рассматривать плети из сваренных труб как балки, применяя к ним известные методы расчета. В [107] рассмотрен чистый изгиб линейно- и нелинейно-упругой цилиндрической оболочки, получены значения максимально допустимых изгибающих моментов, которые оболочка может вьщержать. [c.329]

Трудность расчета прочностных характеристик ИП и создание надежного математического аппарата для таких оценок состоит в том, что для промышленных изделий (в отличие от лабораторных образцов), как правило, остаются неизвестными два важнейших параметра макроструктуры — толщина переходного слоя и градиент плотности [79, 381 ]. По этой причине для инженерных расчетов пользуются, как уже упоминалось ранее (см. с. 67), упрощенными моделями структуры ИП в виде двухкомпонентной трехслойной конструкции (балки), состоящей из среднего слоя пенопласта и двух внешних слоев, плотности которых принимаются соответственно за и данного ИП-изделия толщина таких модельных слоев выбирается в достаточной степени произвольно (рис. 23, а), а модули упругости среднего слоя и внешних слоев модели равны таковым для сердцевины Е ) и корки ( к) исследуемого ИП [5, 432, 433] [c.70]

Длительную прочность обычно определяют при сдвиге (сдвиг при сжатии или растяжении) и равномерном отрыве. Влияние длительных нагрузок на раздир (отслаивание) определяют преимущественно для соединений резины и других нежестких материалов. Реже длительную прочность определяют при неравномерном отрыве. Как правило, стараются использовать стандартные образцы, на которых определяют кратковременную прочность и проводят другие испытания. Дополнительно часто испытывают клееные балки и другие модели конструкций длиной от 100 мм до 3 м, что позволяет учесть масштабный фактор. [c.122]

Весомый вклад в разработку моделей аппаратов с вибрирующей насадкой и исследования их гидродинамических и массообменных характеристик внесли С. М. Григорьев, Н. И. Гельперин, В. Л. Пе- балк и их сотрудники. Заслуживают внимания работы Г. К. Тала-лаева и В. А. Иващенко, первыми внедривших в отечественную промышленность экстракторы с вибрирующей насадкой. [c.8]

Сварочное помещение оборудовано приточно-вытял<ной вентиляцией. В нем устанавливают столы для сварочных работ с вытяжными зонтами, вращающиеся столы для электросварочных работ диаметром 800 мм, стеллажи универсальные, машины для стыковой сварки модели МСР-50, печь камерную электрическую со шкафом управления и автоматическим электронным потенциометром типа ШНТ-ЗОЗБ, кран-балку с тельфером грузоподъемностью 0,5 т. [c.213]

На машине фирмы Экспресс Пиккола модели А4Р5 (ФРГ) можно одновременно печатать в три краски на трубчатую пленку и изготовлять мешки с боковым фальцем и без фальца. Машина может работать с рулона на рулон или с рулона на лист . Она имеет красочные аппараты, наматывающее и разматывающее устройства, уст1ройства для сварки и поперечной резки. Трубчатая пленка сваривается во вращающихся и работающих в поперечном направлении контактных сварочных балках. Для предохранения трубчатой пленки между пакетом пленки и сварочной балкой находится тефлоновая ткань, которую при износе можно починить или заменить. Температура регулируется в зависимости от скорости машины и типа материала с помощью кольцевого реостата. Сваренная пленка-трубка либо режется во вращающемся резательном механизме на отрезки, соответствующие длине мешков, которые откладываются в приемное устройство, либо перфорируется и наматывается. [c.166]

Рис. 94. Схема планировки. трубозаготовительного цеха линия изготовления узлов Оу =200—500 мм, // — линия изготовления узлов /)у =50—150 мм, /// — промежуточный склад готовой продукции, /V — генераторная ТВЧ / —приемный стеллаж с рольгангом, 2 —станок для газопламенной резки труб, 3 — наклонный стол с отсекателями, 4 — установка для правки концов труб с рольгангом, 5 — приводная тележка для подачи патрубков 6 — кран консольный поворотный 400 кг, 7 — автомат сварочный АДК-500-6, 3 —манипулятор сварочный Т-25М, 9 — сварочный пост с фрикционным манипулятором к головкой ТСГ-7 для сварки элементов, / — приспособление для вырезки отверстий в трубах со стендом для сборки тройниковых соединений, // —стенд для сборки элементов с приемным столом, 12 — стенд для сборки плоских узлов, /3 — транспортная приводная тележка, 14 — стенд для сборки пространственных узлов, 15 — стеллаж для- сварки узлов, 16 — стенд для сборки узлов с арматурой, /7 — насос для гидроиспытания узлов, /5 — трубонарезной > станок 9Н14, /9 — трубоотрезной станок ВМС-35, 2 —станок для гнутья труб с нагревом ТВЧ средняя модель 52-012-19, 2/—станок для холодного гнутья.труб ТГМ-38-159, 22 — трубоотрезной станок 1820 для нержавеющих труб, 23 — кран-балка грузоподъемностью 2 тс, 24 — контейнер

Перейдем к анализу среднеклиматических полей потоков явного и скрытого тепла и суммарной теплоотдачи. Такие карты приводились ранее многими авторами [362, 363, 365, 437, 476]. Нами они получены -по среднемесячным ежегодным данным за 1957—1974 гг. в рамках параметризации (2.75), (2.77) как сумма циклического и климатического компонентов потоков. На рис. 5.13 а приведено распределение по акватории Северной Атлантики среднегодового потока явного тепла. Области повышенной теплоотдачи приурочены к районам Норвежского моря, восточнее о. Ньюфаундленд, побережью Северо-Америкаиского континента от Флориды до Новой Шотландии, где отмечаются максимальные потоки (до 90 Вт/м ). Локальные экстремумы, соответствующие значениям 20—30 Вт/м отмечаются в тропической зоне и в районе Канарских островов. Вдоль Африканского побережья располагается узкая зона отрицательных значений тепловых потоков, связанная с подъемом холодных вод при апвеллинге. Это область разнонаправленных потоков явного и скрытого тепла. На карте потоков скрытого тепла (рис. 5.13 б), помимо названных, проявляются максимумы испарения в тропической области, Карибском (включая Мексиканский залив) и Северном морях. В поле суммарной теплоотдачи (рис. 5.13,б) выделяется огромный очаг, приуроченный к побережью Северной Америки, ограниченный изолинией 200 Вт/м . В табл. 5.3 приведены оценки потоков в знергоактивных областях по данным различных авторов и по нашим расчетам. Оценки, приводимые в табл. 5.3, получены преимущественно с помощью различных модификаций балк-формул, за исключением оценки Минца [481], полученной в результате экспериментов с крупномасштабной моделью взаимодействия. В целом отмечается хорошее согласование с результатами других авторов. Наибольшие рассогласования отмечаются в потоках скрытого тепла в Норвежском море. [c.224]

Чекунов А. В., Болюбах К. А. Геологическая модель земной коры и верхней мантии вдоль III международного профиля ГСЗ по результатам комплексной интерпретации сейсмических и гравиметрических данных // Материалы XI конгр. Карп,-Балк. геол. ассоц. Геофизика. — Киев Наук, думка, 1980. — С. 203—217. [c.24]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология