Интенсивность работы трения

Истирание (износ) характеризует интенсивность разрушения поверхностного слоя пластмасс при трении. Поэтому при испытании на этот показатель унифицируют те же факторы, что и при трении. Истирание I выражают убылью линейных размеров Дй или объема Д7 образца на единице длины пути трения или за счет единицы работы трения [c.445]

Мерой физического износа детали под действием трения может служить толщина изношенного слоя (в мкм) рабочей поверхности. Она зависит от продолжительности эксплуатации и таких факторов, как материал детали, качество обработки поверхностей, вид смазки. Установлено, что для физического износа отдельных деталей (узлов) машин под действием трения характерны три последовательные стадии интенсивный износ в период приработки более медленное нарастание износа в период нормальной работы прогрессивное нарастание износа после достижения определенного значения. Меньше изучены закономерности физического износа деталей, разрушение которых происходит не под воздействием трения, а по другим причинам, например вследствие усталости. Еще меньше изучены закономерности физического износа машин в целом эта задача является более сложной. [c.225]

Интенсивность работы трения при действии боковой нагрузки, Дж/м 248 (246-288) 258 (278-281) 291 (278-288) [c.481]

Выражение (7.18) для элементарного проскальзывания а дает возможность вычислить общую работу трения в контакте на единица пути, пройденного колесом (интенсивность работы трения) [c.155]

В случае действия на колесо только боковой силы или только продольной силы интенсивность работы трения А можно рассчитать,, исходя из баланса энергии. [c.155]

При выяснении вопроса о том, как влияет направление внешней силы на интенсивность работка трения в контакте, показано, что при постоянстве абсолютной величины силы и изменении ее направления интенсивность работы трения минимальна в случае действия силы строго в окружном направлении и максимальна при действии силы строго в боковом направлении (рис. 7.8). [c.162]

При известном режиме работы шины интенсивность работы трения А дает возможность судить о величине износа протектора. В первом приближении можно считать, что суммарный износ протектора пропорционален рассчитанной интенсивности работы трения. Это подтверждается экспериментальными данными о износе шины при качении с фиксированными углами увода (рис. 7.9) [371] и расчетными [c.162]

Интенсивность работы трения 0,35 0,28 0.27 0,20 0.19 [c.184]

График характеристики роторного насоса выглядит так, как показано на рис. 9.3. При достижении определенного давления, называемого пределом работоспособности, происходит выдавливание жидкости на контактных поверхностях, появляется сухое трение, и механические потери резко возрастают, что приводит к падению к. п. д. насоса. Работа за пределом работоспособности связана с интенсивным износом трущихся деталей. [c.123]

При добавлении смазки в роликовые и шариковые подшипники смешение ее со старой смазкой даже при интенсивной работе происходит весьма медленно. Поэтому по возможности следует принимать меры к вытеснению старой смазки из узла трения прокачиванием и другими способами. [c.768]

Интенсивность износа связана с работой трения. Удельная работа трения А для какой-либо точки выступа протектора может быть выражена следующим образом [c.102]

Долговечность узлов трения, работающих без смазки, зависит от сил трения и связанной с ними работы трения, идущей на образование тепла, от теплопроводности сопряженного материала, его массы и размеров, от максимально допустимой температуры нагрева в зоне трения, от характера и состояния окружающей среды (агрессивности, температуры, влажности и т. д.) и от интенсивности работы узла трения. [c.88]

Проведенными исследованиями возможности загорания хлоп-ка-волокпа только от трения стальной проволоки о проволоку установлено [135], что температура, возникающая при трении, зависит от интенсивности удельной работы трения Л, которая может быть выражена следующим уравнением [c.149]

АУ/И (где РУ — работа трения), к-рый учитывает интенсивность внешнего воздействия. [c.455]

В ранних работах [111, 120, 129] отмечалось, что интенсивность истирания прямо пропорциональна мощности трения. На этом, в частности, основывалось введение энергетических показателей для оценки износостойкости, представляющих собой отношение истертого объема резины к работе трения [130, 131]. В более поздних исследованиях, проведенных на машине МИР-1 в широком диапазоне мощностей трения, установлена степенная зависимость между интенсивностью истирания I и мощностью трения W [48, 132, 133] [c.41]

Вследствие противоположного влияния жесткости резин на их износостойкость при усталостном износе и износе посредством скатывания зависимость интенсивности истирания шин от жесткости протекторной резины должна иметь немонотонный характер, т. е. должно наблюдаться оптимальное значение твердости, модуля упругости, напряжения при заданном удлинении (/300) протекторных резин, при котором интенсивность износа шин минимальна. Следует также учитывать влияние жесткости резин на работу трения в зоне контакта шины с дорогой. Работа трения, определяемая деформациями протектора, уменьшается с увеличением жесткости [c.69]

Согласно результатам расчета шин второй группы (табл. 9.4, рис. 9.7) при увеличении ширины обода улучшаются некоторые характеристики шины снижается работа трения в контакте (рис. 9.7,6), а боковая жесткость повышается значительно интенсивнее, чём коэффициент сопротивления боковому уводу (см. табл. 9.4). Поэтому для шин на ободе шириной 190 мм (вариант 6) отношение боковой [c.188]

Учитывая влияние радиуса кривизны беговой дорожки на теплообразование, работу трения в контакте и сцепление с дорогой, можно считать, что значения радиуса р, выбранные, исходя из задачи снижения интенсивности износа по центру протектора, будут удовлетворять и другим требованиям. [c.197]

Коллоидные мельницы. Их широко применяют для обработки ингредиентов, предназначенных для латексных смесей. Принцип работы коллоидных мельниц (рис. 64) основан на интенсивном скользящем трении, возникающем между отдельными частицами обрабатываемого вещества при прохождении его через узкий зазор [c.176]

Произведение максимально допустимой удельной нагрузки (р, кГ/см ), лри которой подшипник может еще работать, на окружную скорость шейки вала или цапфы (V, м/сек), т. е. удельная работа трения ри, характеризует интенсивность работы подшипника. Этой величиной пользуются при выборе антифрикционного материала, учитывая специфику конкретных условий работы. [c.570]

Для повышения предельной быстроходности исключительное значение имеет смазка и охлаждение подшипника. При повышении предела частоты вращения желательно, чтобы подшип-ник работал в условиях жидкостного трения, а количество смазки и интенсивность ее прокачки или циркуляции отбирали и отводили тепло, развивающееся в подшипнике вследствие работы трения. [c.93]

Интенсивность уноса сажи должна определяться соотношением сил, удерживающих частицы сажи у поверхности, и сил трения в потоке газа. В процессах переноса частиц значительную роль может играть явление термофореза, вызванное наличием большого градиента температуры вблизи степки котла. В работе [34] найдена зависи>гость коэффициента загрязнения е от массовой скорости 17 (данные получены па опытно-промышленной установке газификации сернистого мазута) при содержании сажи в газе 3,5 г/м (рис. 68). Для другой концентрации сажи в газе г, г/м ) вводят поправочный коэффициент К . Зависимость поправочного коэффициента от концентрации сажи в газе дана на рис. 69. [c.168]

Типичная зависимость износа от продолжительности работы и пути трения показана на рис. 5.2. Первая стадия процесса — приработка — изменение геометрии трущихся поверхностей и физико-химических свойств поверхностных слоев материала в начальный период трения эта стадия обычно проявляется (при постоянных внешних условиях) в уменьшении силы трения, температуры и интенсивности изнашивания. Вторая стадия — становившийся режим — самая продолжительная по времени. Она характеризуется постоянными значениями интенсивности изнашивания (Я —износ, тр —путь трения). Для этой [c.227]

Мерой физического износа деталей (узлов) машины под воздействием трения может служить толщина (в мкм) изношенного слоя рабочей поверхности детали. Исследование зависимости ее от продолжительности эксплуатации при изменении различных факторов (материала детали, качества обработки поверхностей, рода смазки и т. д.) показали, что физический износ деталей (узлов) машин под воздействием трения протекает в три стадии (рис. 12.1) интенсивный износ в период приработки медленное нарастание износа в период нормальной работы прогрессирующее нарастание износа после достижения определенного значения. [c.516]

Когда смазка применяется в условиях высоких температур и ее смена производится редко или вообще узел трения смазывается один раз при его сборке, испаряемость смазок имеет большое значение. Высокая испаряемость может отрицательно сказываться на защитных свойствах слоя смазки при длительном хранении покрытых ею изделий, особенно в жарком климате. В оптических приборах смазки не заменяют десятилетиями, а при испарении жидкой фазы смазок пары нефтепродуктов могут конденсироваться на оптических стеклах и образовывать конденсационные налеты, выводящие приборы из строя. Некоторые смазки работают в условиях вакуума, где процесс испарения идет особенно интенсивно. При отсутствии движения воздуха испаряемость замедляется, и в замкнутом герметичном пространстве (например, в металлических бидонах и банках) испарение практически не происходит. [c.662]

Гидродинамические режимы ПВА. В зависимости от скорости газа и глубины погружения завихрителя в жидкость в ПВА возникает несколько гидродинамических режимов. При и>г <3 <С 2 м/с в пенообразовании участвует сравнительно небольшое количество жидкости и имеет место режим капель и нестабильной пены с повышением скорости газа более 2 м/с увеличивается количеств эжектируемой из бункера жидкости, наблюдается интенсивный пенный режим с мелкоячеистой пеной, имеющей высокоразвитую межфазную поверхность. При дальнейшем повышении (более 4—6 м/с) происходит перестройка структуры пены, начинает преобладать струйный режим, сопровождающийся уменьшением межфазной поверхности. Переход от одного режима к другому определяется соотношением скорости газа в аппарате (Шг) и степени (глубины) погружения завихрителя в жидкость к). Кривые зависимости гидравлического сопротивления слоя пены от скорости газа при различных значениях глубины погружения завихрителя (рис. VI. 16) имеют максимум при = 3- -4,5 м/с, отвечающий наибольшему развитию поверхности контакта фаз и, следовательно, максимуму энергии на ее создание и потери напора на преодоление трения между фазами. Исследования гидродинамических основ работы циклонно-пенного аппарата [43] также показали, что величина ПКФ проходит через максимум при и>г = 3- -4 м/с. [c.261]

Металлизационное покрытие отличается низким сцеплением с основой, высокой пористостью, низкой пластичностью. Установлено, что минимальная толщина слоя алюминия, нанесенного иа стальную основу метал-лизационным способом, без видимых на просвет пор должна быть не менее 0,22 мм. Характерной особенностью этих покрытий является наличие в них сравнительно крупных пор (2—20 мкм), придающих высокую проницаемость даже при значительной толщине слоя. Пористые покрытия успешно используются при работе на трение. При смазке пористые покрытия способны впитывать в себя до 10% жидкой смазки, что способствует снижению момента трения, сокращению времени приработки и понижению температуры трущейся пары и обеспечивает уменьшение интенсивности износа. [c.77]

При дальнейшем увеличении скоростей потоков контактирующих фаз возрастает трение между ними, происходит торможение потока жидкости и в связи с этим увеличивается количество жидкости Но, удерживаемой в насадке. Этот режим характеризуется как начало подвисания жидкости и принимается в качестве нижнего предела устойчивой работы колонны. При больших жидкостных нагрузках этот режим выявляется не всегда четко. Сопротивление насадки в режиме подвисания пропорционально скорости пара в степени 3 — 4. Интенсивность массопередачи в этом режиме сильно возрастает. [c.268]

Очевидно, что задача очень сложна, так как при ее решении должны быть учтены влияния много различных параметров, таких, как удельные объемы пара и жидкости, давления и температуры в системе. В работе Лейба [171 дается прямой метод решения этой задачи. Он предлагает уравнения для потерь давления как для зоны с некипящим, так и для зоны с кипящим теплоносителем. Он предполагает, что интенсивность подвода тепла равномерна по длине трубы и что коэффициент трения не испытывает больших изменений с изменением массового расхода. Это последнее допущение подтверждается данными о двухфазном течении, представленными в предыдущем разделе. [c.106]

Регулирование изменением частоты вращения является наиболее экономичным, что обусловлено следующим 1) работа механического трения сокращается почти пропорционально уменьшению производительности 2) при уменьшении частоты вращения уменьшаются скорости газа в клапанах и трубопроводах, вследствие чего сокращаются межступенчатые потери давления и индикаторная работа одного цикла становится меньшей 3) более интенсивное охлаждение газа в цилиндрах и в холодильниках, вызванное удлинением периода цикла, также немного уменьшает величину индикаторной работы одного цикла общая мощность компрессора уменьшается таким образом более чем пропорционально уменьшению производительности. [c.535]

В заключение можно сделать вывод, что модель балки применима не только для ана.ииза, но и для расчета характеристик бокового увода автомобильных пневматических шин. Рассчитываемую при этом интенсивность работы трения можно использовать для сравнительной оценки износостойкости протекторов шин. [c.164]

Рис. 9.7. Зависимость интенсивности работы трения в зоне контакта шин при заданной боковой силе (а, б) и при заданном угле боковога увода (в) [номера кривых соответствзгют номерам вариантов (см. рис. 9.3)].

К промышленным катализаторам предъявляются следующие основные требования достаточно высокая активность, стойкость к действию контактных ядов, избирательность, стабильность в работе, достаточная теплопроводность, термостойкость, механичесг.ая лрочность, малая стоимость. К катализаторам реакторов кипящего слоя (с. 245) предъявляется дополнительное требование — высокая износоустойчивость зерен при ударах и трении друг о друга, о стенки реактора и теплообменных устройств. Интенсивность работы (активность) промышленного катализатора. можно определить по формулам [c.234]

Дальнейший ход проектирования ясен из схемы. На 3-ем этапе в результате проектного расчёта выбранных прототипов семейства шин (третье или четвёртое приближение) уточняются параметры профиля за счёт чего улучшаются эксплуатационные характеристики шин уменьшаются коэффициенты сопротивления качению, диапазон изменения температур (113-120 °С вместо 110-158 при скорости 70 км/ч и 166-177 вместо 161-195 при скорости 100-110 км/ч), суммарная удельная работа трения в зоне контакта. За счёт этого у спроектированных шин по сравнению с прототипами уменьшается интенсивность износа протектора шин и увеличивается ресурс шин по износу. Показатели прочности семейства спроектированных шин будут выше, чем у прототипов. В таблице 7.1 приведены показатели износостойкости спроектированного по предложенному методу семейства грузовых шин 10.00Р20 - 12.00Р20. В таблице 7.1 в скобках приведены аналогичные показатели для прототипов. [c.480]

Зависимость между фрикционными и упругогистерезисными свойствами резин была установлена в работах [19, 21, 661. Для описания зависимости этих свойств от скорости и температуры применим принцип температурно-временной суперпозиции Вильямса — Лан-дела — Ферри [92, 1091. Используя этот принцип, можно определить косвенную зависимость между износостойкостью и гистерезисом через коэффициент (силу) трения. Коэффициент трения может по-разному влиять на износостойкость в зависимости от режима истирания (см. гл. 5). Если изделие эксплуатируется при 100%-ном скольжении, то увеличение коэффициента трения приводит к повышению работы трения, а следовательно, к увеличению интенсивности истирания. [c.29]

С увеличением коэффициента опоясанности и ширины брекера интенсивно возрастает изгибная жесткость брекера (см. табл. 9.3), что приводит к суш,ественному снижению работы трения в режиме заданной боковой силы (рис. 9.7,а) и к повышению ее в режиме заданной боковой деформации (рис. 9.7,е). [c.187]

В работе М. ]У1. Резниковского [44] износостойкость р определялась как работа трения, затраченная на истирание единицы объема резины при скольжении по твердой шероховатой поверхности. Он показал, что износостойкость прямо пропорциональна коэффициенту адгезионного трения при скольжении и обратно пропорциональна нагрузке в степени Уд. М. ] 1. Резниковский полагал, что элементарным актом истирания является усталостное разрушение поверхностных слоев при повторяющихся циклах скольжения. Эккер [45] обнаружил линейное уменьшение коэффициента трения с увеличением динамической эластичности (этот показатель представляет собой отношение возвращенной системой энергии за половину цикла к затраченной энергии). Выражая динамическую эластичность через тангенс угла механических потерь, удалось математически описать раздельно адгезионн5то и деформационную (гистерезисную) составляющие коэффициента трения. Затем автор показал на основании эксперимента зависимость потерь при истирании от динамической эластичности, коэффициента адгезионного трения и т. д. Зависимость интенсивности истирания от энергии разрыва резин была установлена Цанпом [46]. Боггс [47] поддержал точку зрения Эккера на роль динамической эластичности в истирании резин. Шалламах [48] полагал, что истирание резины происходит в результате механического разрушения под действием высоких напряжений, создаваемых на выступах твердой подложки при трении. Два типа рисунков истирания возникают при повторных циклах скольжения поверхность с бороздами, поперечными направлению скольжения, [c.14]

Таким образом, при трении металлов в топливе происходят два процесса образование и рост поверхностных пленок, представляющих собой окислы, сульфиды, карбиды металла и усталостное раз-рушение этих пленок при многократном передеформировании. Интенсивность износа в каждом конкретном случае определяется свойствами и толщиной образующихся поверхностных пленок и их усталостной долговечностью. Графически этот процесс можно изобразить следующим образом (рис. 43) в первый период от т до происходит образование и рост поверхностной пленки до равновесной толщины, после чего пленка работает от Т1 до Тг, затем наступает ее разрушение (от Тг до тз) и цикл повторяется. [c.71]

В трибохимических процессах участвует Ш1слород, раство-ренный в топливе и содержащийся в гетероциклических соединениях [180]. Увеличение содержания растворенного в топливе кислорода усиливает интенсивность окисления трущихся поверхностей, что приводит к увеличению их износа (рис. 5.18, 5.19). При концентрации кислорода менее 0,10—0, 16% (об.) в гидроочищенных и 0,2—0,5% (об.) в прямогонных топливах вследствие недостаточной скорости образования оксидного слоя на поверхностях пар трения отмечается их схватывание [181— 183, 186]. Закономерное улучшение противоизносных свойств топлив при их деаэрации или азотировании отмечается в работе [184] и подтверждается результатами испытаний топлив на насосах НР-21Ф2 по междуведомственному методу, приведенными ниже [c.167]

Качество материала деталей оказывает большое влияние на работу трущейся пары, в частности на износостойкость пары трения. От качества материалов зав.исит интенсивность и характер пластических деформаций, усталостные явления, изменения в металле под действием теплоты трения и т. д. На износ оказывает также влияние обработка поверхности (например, закалка, цементация, азотирование). Для уменьшения износа применяются специальные антифрикционные чугуны, баббиты, бронзы и другие материалы. [c.34]

Приближение тр к 3 свидетельствует об удалении образующейся пленки при трении и возможности воз иикновения схватывания увеличение разности между Ятр и Ез происходит при наличии или росте защитных] пленок, что влечет за собой снижение интенсивности изнашивания. Сложная взаимосвязь физико-химических процессов при трении и изнашивании в агрессивных средах в каждом конкретном случае затрудняет разработку универсальных методов защиты. Поэтому большинство предложенных способов разработано и апробировано для частных случаев с конкретными условиями работы конструкции. [c.118]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология